焊接車間單跨單層廠房建設結構設計-資料下載頁
2025-06-23 03:48本頁面
【正文】 十、基礎設計計算 基本參數(shù) 混凝土選用C25，鋼筋選用HPB235。 查表得： 確定基礎荷載計算值 在內力組合表中選出Ⅲ—Ⅲ截面M絕對值最大（Mmax、Mmin）的兩組內力（包括N、V）。由于本工程外墻荷載作用在基礎頂面上，還要把選出的兩組內力分別與外墻荷載作用組合起來，計算作用在基底的兩組力。組合后，正、反兩個方向兩組力的差別不太大時，基礎可以設計成對稱的。計算中。 Ⅲ—Ⅲ截面M絕對值最大（Mmax、Mmin）的兩組內力（包括N、V）標準效應組合如表9所示。A柱內力組合表（ⅢⅢ截面標準組合）截面正Mmax及相應N、V負Mmax及相應N、VⅢⅢ截面M①③②⑤⑦①④②⑥⑧NV表10 IIIIII截面標準組合 由基礎梁傳至基礎頂面的荷載值： 墻重 窗重 基礎梁自重 荷載標準值 偏心距 基礎底面尺寸的確定 a作用于基礎底面的荷載效應標準組合值 查表選定基礎的大致形狀、埋深。見圖25。圖25 基礎形狀示意圖 第一組： 第二組： b 基礎地面尺寸的確定 對地基承載力的修正： 選擇第一組內力確定l和b。 由于構造要求，取： 第一組內力驗算： 滿足要求。 第二組內力驗算： 滿足要求。 最后確定其基底尺寸為3200m2600m。見圖26。 圖26 基礎基底尺寸 確定基底高度 ，采用錐形杯口基礎，根據(jù)構造要求，確定的基本尺寸見圖27。圖27 基礎高度尺寸 通過圖27所示，在柱腳引出45度線，底面落在柱邊破壞錐面之內，因此不需進行變階處抗沖切驗算。 在杯口的變階處引出45度線，底面落在柱邊破壞錐面之內，因此也不需進行變階處抗沖切驗算。 基底凈反力的計算， 第一組內力： 第二組內力： 故計算按第二組荷載設計值作用下的地基凈反力進行計算。 基底配筋計算 沿長邊方向的配筋計算，由前述2組荷載設計值作用下最大地基凈反力的分析可知，應按第二組荷載設計值作用下的地基凈反力進行計算。 a 沿長邊方向的配筋計算 按單向偏心受壓計算。 在第二組荷載設計值作用下，已算得： 柱邊地基土凈反力： 變階處地基土凈反力： 則配筋計算如下， 柱邊： 變階處： 故選取鋼筋。 b 沿短邊方向的配筋計算 按軸心受壓計算。 柱邊： 變階處： 故選取鋼筋。 基礎底面配筋沿兩個方向布置，如下圖所示，其鋼筋長度可減少10%，交錯布置。 角柱基礎 對于角柱基礎，由于需要支撐基礎梁，在此角柱基礎的上下截面寬度都兩邊對稱擴大250mm。因此角柱基礎的尺寸為32003100。十一、抗風柱基礎設計計算 基本參數(shù) 混凝土選用C25，鋼筋選用HPB235。 查表得： 確定基礎荷載計算值 由風荷載傳給抗風柱柱底的彎矩、剪力為： 由自重傳給抗風柱柱底的彎矩、軸力為（計算同排架柱的恒荷載計算）： 由基礎梁傳至基礎頂面的荷載值： 墻重 窗重 基礎梁自重 荷載標準值 偏心距 基礎底面尺寸的確定 a作用于基礎底面的荷載效應標準組合值 查表選定基礎的大致形狀、埋深。圖28 基礎形狀示意圖 b 基礎地面尺寸的確定 對地基承載力的修正： 選擇第一組內力確定l和b。 為符合構造要求取： 滿足要求。 最后確定其基底尺寸為2400m2000m。 圖29基礎基底尺寸 確定基底高度 ，采用錐形杯口基礎，根據(jù)構造要求，確定的基本尺寸見圖30。圖30 基礎高度尺寸 通過圖27所示，在柱腳引出45度線，底面落在柱邊破壞錐面之內，因此不需進行變階處抗沖切驗算。 在杯口的變階處引出45度線，底面落在柱邊破壞錐面之內，因此也不需進行變階處抗沖切驗算。 基底凈反力的計算， 基底配筋計算 a 沿長邊方向的配筋計算 按單向偏心受壓計算。 柱邊地基土凈反力： 變階處地基土凈反力： 則配筋計算如下， 柱邊： 變階處： 故選取鋼筋。 b 沿短邊方向的配筋計算 按軸心受壓計算。 柱邊： 變階處： 故選取鋼筋。十二、參考文獻 [1]混凝土結構 中冊 混凝土結構與砌體結構設計（第四版） 中國建筑工業(yè)出版社 [2]房屋建筑制圖統(tǒng)一標準（GB/T 500012001）,中華人民共和國國家標準. 北京：中國計劃出版社，. [3]建筑結構荷載規(guī)范（GB 500092001）（2006年版）,中華人民共和國國家標準. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2006 [4]混凝土結構設計規(guī)范（GB/T 500102002）,中華人民共和國國家標準. 北京：中國計劃出版社，2002 [5]混凝土結構設計 同濟大學出版社 2004年9月 [6]混凝土結構設計 機械工業(yè)出版社 2005年10月 [7]基礎工程設計原理 羅曉暉 華中科技大學出版社 2006年11月 [8]廠房設計圖集 [9]單層廠房結構設計 第二版 羅福午 清華大學出版社 1990年9月 56
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