【正文】 4φ104φ104φ104φ104φ104φ104φ104φ104φ10s＜250＜250＜250＜250＜250＜250＜250＜250＜250＜250實配箍筋非加密區(qū)410@200加密區(qū)410@100 框架A柱正截面受彎承載力計算（抗震）計算公式一層A柱內力組合三層A柱內力組合七層A柱內力組合第6組第7組第8組第6組第8組第6組第8組內 力γRE︱M︱/KNm γREN/KN　　 　　　　︱V︱/KN 軸壓比驗算μn=N/fcAc極限軸壓比【】滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足截 面b*h/mm*mm550*550550*550550*550500*500500*500500*500500*500柱 高H/m柱的計算長度l0=(底層)（其它層）水平荷載產生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時l0=【1+（Ψu+Ψt）】Hl0=【2+】H兩者取較小值基本項目αs=αs39。/mm40404040404040h0/mm460460460460460460460e0=M/N/mm 是否需裂縫寬度驗算e0/h0。極限【】 ea=Max[20,h/30]/mm20202020202020ei=e0+ea/mm l0/h 是否考慮偏心距增大系數5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮ζ1= 11ζ2=l0/h1111111η=1+（h0l02ζ1ζ2）/(1400eih2) ηei/mm 153153153138138138138Nb=α1fcbh0ξb/KN 大，小偏心受壓的判定NNb 類型大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓ξbe=ηei+ 大偏心受壓計算x=N/α1fcb/mm x2as39。時取為2as39。8080ξ=x/h0 ξbξbξbξbξbξbξbA39。s=As=[Neα1fcbx(h0x/2)]f39。y(h0as39。)小偏心受壓計算A39。s=As=[Neξ()]α1fcbh02/f39。y(h0as39。)單側 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%500500500500500500500全部 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%1500150015001500150015001500實配鋼筋/mm2單側1018 mm2　單側418總配筋率% 框架B柱正截面受彎承載力計算（抗震）計算公式一層B柱內力組合三層B柱內力組合七層B柱內力組合第8組第10組第12組第8組第12組第2組第7組第8組內 力γRE︱M︱/KNmγREN/KN　　　　　︱V︱/KN 軸壓比驗算μn=N/fcAc極限軸壓比【】滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足截 面b*h/mm*mm550*550550*550550*550500*500500*500500*500500*500500*500柱 高H/m柱的計算長度l0=(底層)（其它層）水平荷載產生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時l0=【1+（Ψu+Ψt）】Hl0=【2+】H兩者取較小值基本項目αs=αs39。/mm4040404040404040h0/mm460460460460460460460460e0=M/N/mm 是否需裂縫寬度驗算e0/h0。極限【】 ea=Max[20,h/30]/mm2020202020202020ei=e0+ea/mm l0/h 是否考慮偏心距增大系數5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮ζ1= ζ2=l0/h11111111η=1+（h0l02ζ1ζ2）/(1400eih2) ηei/mm 153153153138138138138138Nb=α1fcbh0ξb/KN 大，小偏心受壓的判定NNb 類型小偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓ξbe=ηei+ 大偏心受壓計算x=N/α1fcb/mm x2as39。時取為2as39?！　　?0 　80 ξ=x/h0 ξbξbξbξbξbξbξbξbA39。s=As=[Neα1fcbx(h0x/2)]f39。y(h0as39。)小偏心受壓計算 ξ=（Nξbα1fcbh0）/[（）/（β1ξb）（h0as39。）+α1fcbh0]+ξb　　　　A39。s=As=[Neξ()]α1fcbh02/f39。y(h0as39。)　　單側 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%500500500500500500500500全部 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%15001500150015001500150015001500實配鋼筋/mm2單側1018 mm2　單側418總配筋率% 框架柱斜截面承載力計算表（抗震）計算公式1層A柱3層A柱7層A柱1層B柱2層B柱7層B柱第6組第8組第8組第2組第8組第10組第8組第6組γRE︱M︱/ γREN/KN 　　　　 γRE︱V︱/KNb*h/mm*mm550*550550*550500*500500*500550*550550*550500*500500*500H/mαs=αs’/mm4040404040404040h0/mm＝hw/mm510510460460510510460460剪跨比λ＝M/Vh0≥3時取為3 ≤1時取為1 λ33333hw/b λ2 　　　λ=2 　　　　　截面尺寸要求＞V滿足＞V滿足＞V滿足＞V滿足＞V滿足＞V滿足＞V滿足＞V滿足N≥，304 是否構造配箍筋V是V是V是V否V是V是V是V是　　　　　　　　取井字復合箍Asv=314mm2410410410410410410410410s＜250＜250＜250＜250＜250＜250＜250 實配箍筋非加密區(qū)410＠200加密區(qū)410＠100 基礎設計與配筋（采用柱下獨立基礎） 邊柱柱下獨立基礎設計（非抗震設計）取A柱基礎進行設計，柱柱下基礎的設計與D柱相同。根據室內外高差為，其基頂標高為，選取強中砂層作為持力層。取基礎高度為，取上覆土層層。（1）按構造要求初步確定基礎尺寸按構造要求初步確定基礎尺寸，基礎埋置深度為，采用厚混凝土墊層，兩邊各伸出。（2）按軸心受壓基礎初步估算基礎底面積取,則,滿足要求，且，不需要再對進行修正。（3）計算基底壓力①第一組內力組合；；基礎回填土重：②第二組內力組合；；基礎回填土重：綜合以上兩種內力組合可知最大邊界應力為：；；（4）持力層承載力驗算均滿足要求。；；只需對柱邊基礎截面進行抗沖驗算：??；級混凝土因偏心受壓：故滿足沖切要求。考慮到偏心的影響，將換成偏心受壓時的進行計算?；A受力筋采用級（）鋼筋，選用10@140，()。另一邊選用10@140（） 邊柱柱下獨立基礎設計（抗震設計）兩組最不利組合為： ；（1）第一組內力計算（2）第二組內力計算（3）結論根據以上兩組內力計算可知，故基礎滿足抗震承載力要求。 中柱下基礎（非抗震設計）（跨中兩柱間距較小，擬采用雙柱基礎）（1）按構造要求初步確定基礎尺寸按構造要求初步確定基礎尺寸，基礎埋置深度為，采用厚混凝土墊層，兩邊各伸出。（2）按軸心受壓基礎初步估算基礎底面積取組合計算：B柱：；；選取，則，滿足要求，因為，需要再對進行修正。 （2） 計算基底壓力由于結構基本對稱，作用于基底形心處基本為0，按軸心受壓計算。（3） ①第一組內力作用于基底的內力為：；；基礎回填土重：②第二組內力；；基礎回填土重：綜合以上兩種內力組合可知最大邊界應力為：；；（4）持力層承載力驗算均滿足要求。；；只需對柱邊基礎截面進行抗沖驗算：?。患壔炷寥? 抗沖切力： 故滿足沖切要求。基礎受力筋采用級（）鋼筋選用14@140，()。另一邊選用14@140（長邊方向）。 中柱下基礎（抗震設計）兩組最不利組合為： ；（1）第一組內力計算（2）第二組內力計算（3）結論根據以上兩組內力計算可知，故基礎滿足抗震承載力要求 板的設計與配筋(1) 對于AB、CD跨，按雙向板進行計算；雙向板按彈性理論設計。由于頂層板的自重較大，所以以頂層板為計算依據，標準層的樓板都按照頂層板配筋。混凝土強度為級，鋼筋等級為級。板的設計:1. 荷載計算恒載標準值：恒載設計值： 活載設計值：