建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中涉及的作用或荷載說(shuō)明書(shū)-資料下載頁(yè)
2025-06-17 16:31本頁(yè)面
【正文】 脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。風(fēng)振計(jì)算應(yīng)按隨機(jī)振動(dòng)理論進(jìn)行，結(jié)構(gòu)的自振周期應(yīng)按結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)計(jì)算。注：近似的基本自振周期T1可按附錄E計(jì)算。 對(duì)于一般懸臂型結(jié)構(gòu)，例如構(gòu)架、塔架、煙囪等高聳結(jié)構(gòu)，以及高度大于30m，均可僅考慮第一振型的影響，結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載可按公式（）通過(guò)風(fēng)振系數(shù)來(lái)計(jì)算，結(jié)構(gòu)在z高度處的風(fēng)振系數(shù)βz可按下式計(jì)算：βz=1+ξvφz/μz（）式中 ξ——脈動(dòng)增大系數(shù)；v——脈動(dòng)影響系數(shù)；φz——振型系數(shù)；μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)。 脈動(dòng)增大系數(shù)。 脈動(dòng)增大系數(shù)ξω0T12(kNs2/m2)鋼結(jié)構(gòu)有填充墻的房屋鋼結(jié)構(gòu)混凝土及砌體結(jié)構(gòu)ω0T12(kNs2/m2)鋼結(jié)構(gòu)有填充墻的房屋鋼結(jié)構(gòu)混凝土及砌體結(jié)構(gòu)注：計(jì)算ω0T12時(shí)，對(duì)地面粗糙度B類地區(qū)可直接代入基本風(fēng)壓，而對(duì)A類、。 脈動(dòng)影響系數(shù)，可按下列情況分別確定。1 結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面寬度遠(yuǎn)小于其高度的情況（如高聳結(jié)構(gòu)等）：1）若外形、質(zhì)量沿高度比較均勻。 脈動(dòng)影響系數(shù)v`總高度H(m)102030405060708090100150200250300350400450粗糙度類別ABCD2）當(dāng)結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面和側(cè)風(fēng)面的寬度沿高度按直線或接近直線變化，而質(zhì)量沿高度按連續(xù)規(guī)律變化時(shí)。θB應(yīng)為構(gòu)筑物迎風(fēng)面在z高度處的寬度Bz與底部寬度B0的比值；。 修正系數(shù)θvBH/B01≤θv注：BH、B0分別為構(gòu)筑物迎風(fēng)面在頂部和底部的寬度。2 結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面寬度較大時(shí)，應(yīng)考慮寬度方向風(fēng)壓空間相關(guān)性的情況（如高層建筑等）：若外形、質(zhì)量沿高度比較均勻，脈動(dòng)影響系數(shù)可根據(jù)總高度H及其與迎風(fēng)面寬度B的比值。 脈動(dòng)影響系數(shù)vH/B粗糙度類別總 高 度 H (m)≤3050100150200250300350≤ABCDABCDABCDABCDABCDABCD 振型系數(shù)應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算確定。對(duì)外形、質(zhì)量、剛度沿高度按連續(xù)規(guī)律變化的懸臂型高聳結(jié)構(gòu)及沿高度比較均勻的高層建筑，振型系數(shù)也可根據(jù)相對(duì)高度z/H按附錄F確定。 陣風(fēng)系數(shù) 。 陣風(fēng)系數(shù)βgz離地面高度(m)地面粗糙度類別ABCD510152030405060708090100150200250300 橫風(fēng)向風(fēng)振 對(duì)圓形截面的結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)雷諾數(shù)Re的不同情況按下述規(guī)定進(jìn)行橫風(fēng)向風(fēng)振（旋渦脫落）的校核：1 當(dāng)Re＜3105時(shí)（亞臨界的微風(fēng)共振）應(yīng)按下式控制結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速vH不超過(guò)臨界風(fēng)速vcr，vcr和vH可按下列公式確定：vcr=D/T1St（）（）式中 T1——結(jié)構(gòu)基本自振周期；St——斯脫羅哈，；γW——風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，；μH——結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)壓高度變化系數(shù)；ω0——基本風(fēng)壓（kN/m2）；ρ——空氣密度（kg/m3）；當(dāng)結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速超過(guò)vcr時(shí),可在構(gòu)造上采取防振措施,或控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速vcr不小于15m/s。2 Re≥3106且結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速大于vcr時(shí)（跨臨界的強(qiáng)風(fēng)共振）。3 雷諾數(shù)Re可按下列公式確定：Re=69000vD（）式中 v——計(jì)算高度處的風(fēng)速（m/s）；D——結(jié)構(gòu)截面的直徑（m）。4 當(dāng)結(jié)構(gòu)沿高度截面縮小時(shí)（）可近似取2/3結(jié)構(gòu)高度處的風(fēng)速和直徑。 跨臨界強(qiáng)風(fēng)共振引起在z高處振型j的等效風(fēng)荷載可由下列公式確定：（）式中 λj——計(jì)算系數(shù)，；φzj——在z高處結(jié)構(gòu)的j振型系數(shù)，由計(jì)算確定或參考附錄F；ζj——第j振型的阻尼比；對(duì)第1振型，，；對(duì)高振型的阻尼比，若無(wú)實(shí)測(cè)資料，可近似按第1振型的值取用。，可按下式確定：H1= H（vcr/vH）1/α（）式中 α——地面粗糙度指數(shù)，對(duì)A、B；vH——結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速（m/s）。注：校核橫風(fēng)向風(fēng)振時(shí)所考慮的高振型序號(hào)不大于4，對(duì)一般懸臂型結(jié)構(gòu)，可只取第1或第2個(gè)振型。 λj計(jì)算用表結(jié)構(gòu)類型振型序號(hào)H1/ H0高聳結(jié)構(gòu)12340000高層建筑1200 校核橫風(fēng)向風(fēng)振時(shí)，風(fēng)的荷載總效應(yīng)可將橫風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)SC與順風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)SA按下式組合后確定：（） 對(duì)非圓形截面的結(jié)構(gòu)，橫風(fēng)向風(fēng)振的等效風(fēng)荷載宜通過(guò)空氣彈性模型的風(fēng)洞試驗(yàn)確定；也可參考有關(guān)資料確定?！「呗柦Y(jié)構(gòu) 一般情況T1 = (~) H鋼結(jié)構(gòu)可取高值，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)可取低值。 具體結(jié)構(gòu)1 煙囪1)高度不超過(guò)60m 的磚煙囪：T1=+102H2/d ()2)高度不超過(guò)150m 的鋼筋混凝土煙囪：T1=+102H2/d ()3)高度超過(guò)150m，但低于210m 的鋼筋混凝土煙囪：T1=+102H2/d ()式中 H——煙囪高度(m)；d——煙囪1/2 高度處的外徑(m)。2 石油化工塔架()1)圓柱(筒)基礎(chǔ)塔(塔壁厚不大于30mm) 當(dāng)H2/D0＜700時(shí)T1=+103H2/D0 () 當(dāng)H2/D0≥700時(shí)T1=+103H2/D0()式中 H——從基礎(chǔ)底板或柱基頂面至設(shè)備塔頂面的總高度(m)； 設(shè)備塔架的基礎(chǔ)型式(a)圓柱基礎(chǔ)塔；(b)圓筒基礎(chǔ)塔；(c)方形(板式)框架基礎(chǔ)塔；(d)環(huán)形框架基礎(chǔ)塔D0——設(shè)備塔的外徑(m)；對(duì)變直徑塔，可按各段高度為權(quán)。取外徑的加權(quán)平均2)框架基礎(chǔ)塔(塔壁厚不大于30mm)3)塔壁厚大于30mm 的各類設(shè)備塔架的基本自振周期應(yīng)按有關(guān)理論公式計(jì)算。4)當(dāng)若干塔由平臺(tái)連成一排時(shí),垂直于排列方向的各塔基本自振周期T1 可采用主塔(即周期最長(zhǎng)的塔)的基本自振周期值；平行于排列方向的各塔基本自振周期T1 。 高層建筑 一般情況1 鋼結(jié)構(gòu)T1=(－)n ()2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)T1=(－)n ()式中 n——建筑層數(shù)。 具體結(jié)構(gòu)1 鋼筋混凝土框架和框剪結(jié)構(gòu)()2 鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu) ()式中 H——房屋總高度(m)；B——房屋寬度(m)。46
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