【正文】 106cm3cm1136075282400.75/503165013250/7541600028275/505330045750/75620800607757746575700同理垂直應(yīng)力計算成果表（6—9）荷載名稱荷載（噸)對截面形心軸之矩 e (m) 力矩 （噸/M)垂直力水平力↓↑→← ↘↙工作橋及排架公路橋3上游水壓力浪壓力下游水壓力125閘墩 1234567∑12∑↙C25混凝土抗拉強度為滿足強度條件，不需另配受力鋼筋，只需構(gòu)造配筋即可。六、配筋多孔水閘的中墩與縫墩，一般情況下閘墩的拉應(yīng)力一般不超過混凝土的允許拉應(yīng)力，按理可不配鋼筋。但在實際工程的大中型水閘的閘墩中，尤其在溫度變幅大的地區(qū)，一般要配構(gòu)造鋼筋。垂直的構(gòu)造鋼筋一般用Φ12，每米3～4根，由底板伸至閘墩頂，水平方向鋼筋一般采用Φ12，每米3～4根，在緊靠底板處適當(dāng)加多。根據(jù)門槽的應(yīng)力結(jié)果表明，門槽處上部為壓應(yīng)力，下部為拉應(yīng)力。本工程采用C25的混凝土，軸心抗拉應(yīng)力為112 t/m2，所以下部滿足混凝土的允許拉應(yīng)力，說明混凝土可以承擔(dān)拉應(yīng)力。但為安全起見，故門槽每側(cè)只配Φ12到中間距離為20cm的構(gòu)造鋼筋；門槽處的水平截面每側(cè)每米4根鋼筋，也采用Φ12的鋼筋，錨故長度為50cm，其垂直向鋼筋用Φ12。門槽處的鋼筋要與預(yù)埋構(gòu)件配合。第七章 閘底板結(jié)構(gòu)計算 閘底板最不利的受力情況主要有以下三種：水閘剛建成時，閘的上下游都無水。閘墩板除了底板自重外，主要是通過閘墩傳至底板上的上部結(jié)構(gòu)重。設(shè)計水位時，上游為設(shè)計高水位，下游為相應(yīng)的低水位。此時作用在底板上的荷載有自重、閘墩傳至底板上的上部結(jié)構(gòu)重（包括水壓力的作用）、水重、揚壓力。校核水位時，上游為校核高水位，下游為相應(yīng)的低水位。 此時按彈性地基梁法進行計算。彈性地基法認(rèn)為梁和地基都是彈性體，梁臥于彈性地基上，梁受荷載發(fā)生彎曲變形，地基受壓產(chǎn)生沉陷，而梁與地基緊密接觸，所以它們的變形和沉陷值是相等的，根據(jù)變形協(xié)調(diào)條件和靜力平衡條件確定地基反力和梁的內(nèi)力。在取單寬板條時，為了簡化計算，考慮到閘門前后相差水位懸殊和底板所受的荷載不同，以閘門為界，分別在閘門上下游底板的中央取單寬板條進行計算，其計算結(jié)果分別代表閘底板上下游段的應(yīng)力。一、基本資料兩縫敦寬2，。，在設(shè)計水位的情況下底板縱向地基反力為10t/m；，、。地基的變形模量，C25的混凝土彈性模量二、不平衡剪力的計算設(shè)計水位情況下 以閘門為界，將閘室分為上下兩段，并分別在其中央截取單寬板條進行計算。閘門前上游段的單寬板條（1）閘門前上游段的單寬板條的不平衡剪力計算 （2）上游端閘墩自重及上部結(jié)構(gòu)荷重的計算1）上游端上部閘墩自重為： 噸每個中墩荷重為： 每個縫墩荷重為： 根據(jù)門前上游段中間板條平衡條件，即求單寬板條上的不平衡剪力3）不平衡剪力的分配確定截面形心軸位置用積分法確定閘墩與底板剪力分配系數(shù) 閘墩剪力分配系數(shù) 底板剪力分配系數(shù) 分配給底板的不平衡剪力為 分配給閘墩的不平衡剪力為 4）作用在單寬板條上的荷載上游段單寬板條上的荷載均布荷載集中荷載PP2中墩縫墩同理可得計算結(jié)果見下表：校核水位上游段均布荷載中墩縫墩下游段均布荷載中墩縫墩在完建期不平衡剪力分配荷載值見下表（7—3）完建期上游段均布荷載中墩縫墩下游段均布荷載中墩縫墩三、底板內(nèi)力計算梁的柔性指數(shù)=,h=所以梁為長梁。查《有限深彈性基礎(chǔ)梁計算用表》，采用t=20的表格梁的內(nèi)力計算因為計算集中力的作用點：，故用 集中力的作用點：，故用邊荷載分為20個單元：、、、、、進行的計算均布荷載 集中力： 集中力：邊荷載 計算梁的內(nèi)力根據(jù)公式 （7—1）對稱荷載作用： （7—2）—I截面之右的所有外荷載對I截面產(chǎn)生的彎矩—外荷載對對稱軸截面產(chǎn)生的彎矩計算見附表。底板配筋在底板上配筋，順?biāo)鞣较颍蚤l門為界分為兩段，繪出包絡(luò)圖，分別按底板頂部和底部最大的彎矩計算相應(yīng)的受力鋼筋面積。底板主拉應(yīng)力較小，可由混凝土承受，不需配橫向鋼筋，因此，面層和底層鋼筋作為分離式配置。根據(jù)公式 （7—3） （7—4） （7—5）公式中： —截面抵抗矩系數(shù) —相對受壓區(qū)計算高度 —鋼筋截面面積 —結(jié)構(gòu)系數(shù)—彎矩設(shè)計值 —混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值—矩形截面寬度 —截面有效高度—鋼筋抗拉強度設(shè)計值梁高為，截面有效高度，寬度，C25土的抗壓強度設(shè)計值，Ⅱ級鋼筋的強度設(shè)計值上游下游底面頂面底面頂面彎矩M α ζ As 配筋率ρ ρ min As min2190 配筋φ16@80φ16@80φ18@80φ18@80As 實際2513 2513 3181 3181 抗裂驗算1）對于下游最大彎矩 則：KNmm所以滿足抗裂要求。4）對上游最大彎矩 則 KNm593 KNm滿足要求5裂縫寬度驗算根據(jù)公式： （7—6） （7—7） （7—8）公式中：—構(gòu)件受力特征系數(shù)，—鋼筋表面形狀系數(shù)—荷載長期作用影響系數(shù)（，）c—最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離d—受拉鋼筋直徑，鋼筋直徑不同，采用，u為縱向受拉鋼筋截面總長。—縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當(dāng)時，—有效受拉混凝土的截面面積—受拉區(qū)構(gòu)造鋼筋的截面面積—分別按荷載效應(yīng)的短期組合及長期組合計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力下游板 KNm c=25mm d=18mm，裂縫寬度驗算滿足要求。同理計算得：下游板長期最大裂縫，所以滿足要求。第八章 連接建筑物的設(shè)計：①擋住兩岸填土，保證河岸穩(wěn)定，免受過閘水流沖刷。②上游翼墻引導(dǎo)水流平順過閘，下游翼墻使出閘水流均勻擴散。③控制閘室側(cè)向繞流，防止繞流引起滲透變形。④在軟弱地基上有時需要設(shè)岸墻，岸墻與邊墩之間用沉降縫分開，這樣可以減小兩岸地基沉降對閘室應(yīng)力的有害影響。、下游翼墻上、下游翼墻的平面布置有反翼墻、扭曲面翼墻、斜降翼墻、圓弧翼墻、斜坡。本工程采用反翼墻，反翼墻的平面形狀是翼墻自閘室向上下游延伸一段距離，然后轉(zhuǎn)彎90o插入堤岸內(nèi)，～。為了使出閘水流均勻擴散，下游翼墻的每側(cè)平均擴散角宜采用7o～12o，采用10o，如果擴散角過大，過閘水流容易脫離翼墻表面，在主流與墻面之間產(chǎn)生回流，而且，回流壓縮主流，使主流單寬流量加大，這對消能非常不利；上游每側(cè)翼墻的收縮角可以大于12o，但為使主流平順，不宜大于30o。這種反翼墻布置可以保證墻后有足夠的滲徑長度，防滲效果好。岸墻的布置本工程的閘身較高，故設(shè)置空箱式岸墻與河岸連接，岸墻與閘墩平行布置，上下游方向的長度一般與閘墩相同，當(dāng)閘室在閘墩上分縫時，則岸墻緊靠閘室的邊墩布置，中間用沉降縫分開，這時邊墩僅起支撐閘門及上部結(jié)構(gòu)的作用，而土壓力全部由岸墻承擔(dān)?？障涫桨秹ι峡梢蚤_孔與上游或下游相通，利用空箱的充水或放水調(diào)節(jié)岸墻的地基反力，使之在任何情況下都與閘室的地基反力相接近?？障涫綋跬翂κ欠霰谑綋跬翂Φ奶厥庑问?，它由頂板、底板、前墻、后墻、扶壁與隔墻等六部組成，～。前墻厚度不宜小于25～30cm，后墻厚度不宜小于20～30cm。采用前墻厚度40cm, 后墻厚度40cm.參考文獻(xiàn)水閘設(shè)計規(guī)范 SL265—2001水閘設(shè)計（上、下） 華東水利學(xué)院編 上?？茖W(xué)出版社水閘設(shè)計 談公曦編 水利電力出版社水閘 張世儒等編 水利出版社閘門與啟閉機 武漢水利電力學(xué)院編 水利出版社有限深彈性地基梁基礎(chǔ)用表 張裕恰編 水利出版社水工建筑物（下） 華東水利學(xué)院、大連工學(xué)院、西北農(nóng)學(xué)院編 水利電力出版社水利學(xué)（下） 華東水利學(xué)院編 科學(xué)出版社小型水利水電工程設(shè)計圖集 水閘分冊計算語言（BASIC）第 75 頁 共 75 頁