【正文】 柱H——板式塔高度，m溶解系數(shù)，kmol/(m3kPa)HB——塔底空間高度，mHd——降液管內(nèi)清液層高度，mHD——塔頂空間高度，mHF——進料板處塔板間距，mHOG——氣相總傳質單元高度，mHP——人孔處塔板間距，mHT——塔板間距，mH1——封頭高度，H2——裙座高度，HETP——等板高度，mkG——氣膜吸收系數(shù)，kmol/（m2?h?kPa）kL——液膜吸收系數(shù)，m/hK——穩(wěn)定系數(shù)，無因次KG——氣膜吸收系數(shù)kmol/（m2?h?kPa）lW——堰長，mLh——液體體積流量，m3/hLs——液體體積流量，m3/hLw——潤濕速率，m3/（m?h）m——相平衡常數(shù)，無因次n——篩孔數(shù)目NOG——氣相總傳質單元數(shù)，NT——理論板層數(shù)P——操作壓力，Pa△P——壓力降，Pa△PP——氣體通過每層篩板的壓降，Par——鼓泡區(qū)半徑，mu——空塔氣速，m/suF——泛點氣速，m/su0——氣體通過篩孔的速度，m/su0，min——漏液點氣速，m/su’0——液體通過降液管底隙的速度，m/sU——液體噴淋密度，m3/（m2?h）UL——液體質量通量，㎏/（m2?h）Umin——最小液體噴淋密度，m3/（m2?h）Uv——氣體質量通量，㎏/（m2?h）Vh——氣體體積流量，m3/hVs——氣體體積流量，m3/hwL——液體質量流量，㎏/hwV——氣體質量流量，㎏/hWc——邊緣無效區(qū)寬度，mWd——弓形降液管寬度，mx——液相摩爾分數(shù)X——液相摩爾比y——氣相摩爾分數(shù)Y——氣體摩爾比Z——填料層高度 ，mβ——充氣系數(shù)，無因次；δ——篩板厚度，mε——空隙率，無因次θ——液體在降液管內(nèi)停留時間，sμ——粘度，Pa?sρ——密度，kg/m3σ——表面張力，N/mφ——開孔率或孔流系數(shù)，無因次Φ——填料因子，l/mψ——液體密度校正系數(shù)，無因次下標max——最大的min——最小的L——液相V——氣相，所設計篩板的主要結果匯總于下表： 篩板塔設計計算結果項 目符 號單 位計 算 結 果精餾段提餾段平均壓強PmkPa平均溫度tm℃平均流量氣相m3/s液相m3/s實際塔板數(shù)塊713板間距m塔段的有效高度Zm塔徑Dm空塔氣速um/s塔板液流型式單流型單流型溢流裝置溢流管型式弓形弓形堰長m堰高m溢流堰寬度m底隙高度m板上清液層高度m孔徑mm55孔間距mm1515孔數(shù)n個55865586開孔面積A0m2篩孔氣速m/s塔板壓降kPa 液體在降液管中的停留時間S降液管內(nèi)清液層高度m霧沫夾帶kg液/kg氣負荷上限霧沫夾帶控制霧沫夾帶控制負荷下限漏液控制漏液控制氣相最大負荷m3/s氣相最小負荷m3/s操作彈性 ，造價低廉，氣體壓降小，板上液面落差也較小，生產(chǎn)能力及效率高。 ，計算時保留小數(shù)位數(shù)不同，采用近似計算等都會造成一定誤差，但作為工程上的初步計算，可認為基本準確合理。 ，在選材設計上參考了大量資料、手冊等，故計算結果可能近似或雷同。 、堰高、降液管底隙高度進行統(tǒng)一圓整，以便加工。 ，還有很多不足之處，望老師多多批評指正。這次歷時近兩周的的課程設計使我們把平時所學的理論知識運用到實踐中，使我們對書本上所學理論知識有了進一步的理解，也使我們自主學習了新的知識并在設計中加以應用。此次課程設計也給我們提供了很大的發(fā)揮空間，我們積極發(fā)揮主觀能動性獨立地去通過書籍、網(wǎng)絡等各種途徑查閱資料、查找數(shù)據(jù)和標準，確定設計方案。通過這次課程設計提高了我們的認識問題、分析問題、解決問題的能力。更重要的是，該課程設計需要我們充分發(fā)揮團隊合作精神，組員之間緊密協(xié)作，相互配合的能力，才可能在有限的時間內(nèi)設計出合理的設計方案?？傊?，這次課程設計不僅鍛煉了我們應用所學知識來分析解決問題的能力，也提高了我們自學，檢索資料和協(xié)作的技能。最后，我們還要感謝路老師在這次課程設計中給予我們的敦促和指導工作。對于設計中我們問題遇到的問題她給予了我們認真明確耐心的指導，這極大的鼓勵了我們完成設計的決心，因此，我們要再次感謝路有昌老師和班級同學給予的幫助。：1.《化工流體流動與傳熱》，化學工業(yè)出版社，柴誠敬、張國亮，2004年2.《化工傳質與分離過程》，化學工業(yè)出版社，賈紹義、柴誠敬，2005年3.《化工原理課程設計》，天津大學出版社，賈紹義、柴誠敬，2002年4．《化工原理（下）》，天津大學出版社，夏清、陳常貴，2005年5．《石油化工基礎數(shù)據(jù)手冊》，化學工業(yè)出版社，盧煥章，1982年40 / 40