【正文】 校核16 兩者比較，取大值。為計算、設計和施工方便，在該設計中。防浪墻為1~。則壩頂高程為235m，最大壩高為116m。一般壩頂寬度取壩高的8%10%，且不小于2m, 壩高大約為100米，則定壩寬為10米。本工程設計采用上游壩面上部鉛直，下部傾斜，既便于布置進口控制設備，又可以利用一部分水重幫助壩體維持穩(wěn)定，這種形式是實際工程中經常采用的一種形式。根據工程經驗，一般情況下，上游壩坡坡率n＝0～，常做成鉛直或上部鉛直下部傾向上游的；下游壩坡坡率m＝～；～。當壩體內要求布置發(fā)電引水管、泄水孔時，折坡點高程可定在孔口底板高程以下，起坡點的高程一般在（1/3～2/3）H（H為基本三角形高度）處。故取上游面的壩坡坡率為n=，上游折坡點為泥沙淤積高程。下游壩坡坡度通常不變，一般采用1：～1：，本工程取值m=。下游折坡點根據上游校核水位確定。根據三角形比例關系。壩底寬度：由上下游起坡點高程、坡度、邊坡系數等條件通過幾何關系可得壩底寬度為94m，, 壩底寬度符合要求。： ①自重；②靜水壓力；③揚壓力；④動水壓力；⑤波浪壓力；⑥泥沙壓力；⑦冰壓力；⑧土壓力；⑨溫度作用；⑩風作用等。荷載組合可分為基本組合與特殊組合兩類?；窘M合屬于設計情況或正常情況，由同時出現(xiàn)的基本荷載組成。特殊組合屬校核情況或非常情況，由同時出現(xiàn)的基本荷載和一種或幾種特殊荷載組成。設計時應從這兩類組合中選擇幾種最不利的、起控制作用的組合情況進行計算，使之滿足規(guī)范中規(guī)定的要求。在這里分兩種工況進行計算：設計洪水位+揚壓力；校核洪水位+揚壓力。表4－1 荷載計算成果表計算工況㈠設計洪水位㈡校核洪水位水平力總和ΣP＝P1+Pm1P2+P0＝ΣP＝P1+Pm1P2+P0＝鉛直力總和ΣW＝W+P3+P4+Pm2＝ΣW＝W+P3+P4+Pm2＝ 圖21 壩體荷載示意圖表2－2 基本數據信息表1壩基高程：Z=壩頂高程：Z=235m壩頂寬度：B=10m2上游折坡點：Z=坡度：n=3下游折坡點：Z=坡度：m=η=4水的容重：r0=10KN/ m3泥沙浮容重：γs=4 KN/ m3混凝土容重：γc=24 KN/ m35抗剪斷摩擦系數：f′=抗剪斷凝聚力：c′=800KN/ m2壩基長度：l=115m6排水管距上游壩面距離：Lp=12m滲透折減系數：α=淤沙高程：Zs=7設計情況浪高：h=浪長：l=波浪中心高：z=上游水位：z=下游水位：z=8校核情況浪高：h=浪長：l=波浪中心高：z=上游水位：z=下游水位z=表格超出了頁邊距㈠設計水位情況（1）壩體自重 （2）水平水壓力上游水平水壓力：下游水平水壓力: （3）垂直水壓力上游垂直水壓力：下游垂直水壓力：（4） 揚壓力 上游水深=；下游水深=揚壓力包括滲透壓力和浮托力兩部分，滲透壓力是由上下游水位差產生的滲流在壩內或壩基面上形成的水壓力；浮托力是由下游水面淹沒計算截面而產生的向上水壓力。 壩體揚壓力分區(qū)示意圖====（5）浪壓力防洪高水位時風速采用50年一遇的風速，即：V=16m/s,D=10km。 已知各波浪要素： 式中：——當時，為累計頻率5%的波高； 當時，為累計頻率10%的波高。 規(guī)范規(guī)定應采用累計頻率為1%時的波高，對應于5%波高，；對應于10%波高，；又因為防洪高水位情況下，壩前水深則屬于深水波，則浪壓力按深水波計算：（6）泥沙壓力水平泥沙壓力：垂直泥沙壓力：式中： ——泥沙的浮重度,4 KN/m3； ——泥沙的淤積厚度,67m； ——泥沙的內摩擦角,25O。㈡校核洪水位情況（1）壩體自重 （2）水平水壓力上游水平水壓力：下游水平水壓力: （3）垂直水壓力上游垂直水壓力：下游垂直水壓力：（4） 揚壓力 上游水深=；下游水深=揚壓力包括滲透壓力和浮托力兩部分，滲透壓力是由上下游水位差產生的滲流在壩內或壩基面上形成的水壓力；浮托力是由下游水面淹沒計算截面而產生的向上水壓力。 壩體揚壓力分區(qū)示意圖==== （5）浪壓力防洪高水位時風速采用50年一遇的風速，即：V=16m/s,D=10km。 已知各波浪要素： 式中：——當時，為累計頻率5%的波高； 當時，為累計頻率10%的波高。 規(guī)范規(guī)定應采用累計頻率為1%時的波高，對應于5%波高，；對應于10%波高，；又因為防洪高水位情況下，壩前水深則屬于深水波，則浪壓力按深水波計算：（6）泥沙壓力水平泥沙壓力：垂直泥沙壓力：式中： ——泥沙的浮重度,4 KN/m3； ——泥沙的淤積厚度,67m； ——泥沙的內摩擦角,25O?？够€(wěn)定分析是重力壩設計的一項重要內容，其目的是核算壩體沿壩基面或地基深層軟弱結構面抗滑穩(wěn)定的安全度。因為重力壩壩軸線方向用橫縫分割成若干個獨立的壩段，所以穩(wěn)定分析可以按平面問題進行。重力壩沿壩基面的失穩(wěn)機理是：首先在壩踵處基巖和膠結面出現(xiàn)微裂松弛區(qū)，隨后在壩址處基巖和膠結面出現(xiàn)局部區(qū)域的剪切屈服，進而屈服范圍逐漸增大并向上游延伸，最后，形成滑動通道，導致壩的整體失穩(wěn)?？辜魪姸裙剑簩误w與基巖間看成是一個接觸面，而不是膠結面。當接觸面呈水平時，其抗滑穩(wěn)定安全系數Ks為：式中：∑W為接觸面以上的總鉛直力；∑P為接觸面以上的總水平力；U為作用在接觸面上的揚壓力；f為接觸面間的摩擦系數。～。取f=。由于抗剪強度公式未考慮壩體混凝土與基巖間的凝聚力，而將其作為安全儲備，因此相應的安全系數Ks值就不應再定得過高。 設計情況（基本組合） 校核情況（特殊組合）表32 抗滑穩(wěn)定安全系數荷載組合最低安全值（Ks）設計值設計情況校核情況以上兩種情況均滿足壩體穩(wěn)定要求。行間距不合格致 謝字間距不合格時光荏苒，歲月如梭。短暫而又充實的四年大學生涯即將落下帷幕。在美麗的校園里，我度過了人生中最為寶貴的青春年華。在此期間，我得到了眾多老師、同學和親友的支持、幫助和關心。歲月的腳步依舊匆匆，我會把每一份關懷，每一份勉勵都銘記、珍藏。 藉此設計完成之際，感謝蘭州交通大學博文學院為我提供了豐富的學習資源，可以供我查閱。感謝大學四年各科老師的的辛勤教導，傳授基礎及專業(yè)知識，讓我為畢業(yè)設計和今后的工作打下堅實的基礎。感謝我的畢業(yè)設計指導老師的殷殷指導，老師嚴謹踏實的治學態(tài)度和平易近人的人格魅力潛移默化地熏陶著我。感謝老師在畢業(yè)論文完成過程中，每遇我有所求，學長們便會放下繁忙的工作不厭其煩地指導我，讓我能夠順利完成設計任務。在畢業(yè)論文完成過程中，身邊的同學也為我提供了幫助，對他們也表示深深的感謝。我性質樸，乃承恩于父母，是他們對我的關愛、理解和支持陪伴我成長，他們更是我學習和生活的精神支柱。今后我將竭盡所能，感恩于父母、老師和同學。 回首四年的種種，一幕幕清晰如昨。邁進象牙塔時的青澀和無知已悄然褪去，大學讓我完成了人生中最大的一次升華和蛻變。未來的旅途，我將一如繼往地勇敢和堅強，去實現(xiàn)更大地飛躍。行間距不合格參 考 文 獻行間距不合格［1］祁慶和. 水工建筑物（第三版）. 北京中國水利水電出版社，1997. ［2］潘家錚. 重力壩設計. .［3］武漢水利電力學院水力學教研室. .［4］陳宗樑、張津生等. 水工. .［5］華東水利學院. 水工設計手冊（6 ［6］華東水利學院. 水工設計手冊（5 ［7］. ［8］馬善定、汪如澤. 水工建筑物（第二版）. ［9］（下冊）.高等教育出版社. ［10］（第三版）. ［11］周之豪、沈曾源、（第二版）. ［12］(第四版)..［13］泄水建筑物消能防沖論文集 .行間距不合格