【導讀】《建筑施工手冊》第四版；《建筑施工計算手冊》江正榮著；《建筑結構荷載規(guī)范》；《混凝土結構設計規(guī)范》；《鋼結構設計規(guī)范》；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》；織施工；由陳澤雄擔任項目經(jīng)理，吳玄擔任技術負責人。關文明標化工地的有關標準。搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，謹防非施工人員進入。同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防。盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊?？谔幾钚【嚯x不小于5mm。引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。梁底模板支撐小楞材料方木鋼管類型Φ48×

　　

【正文】 N =+++0= kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； 32 σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 lo = k1uh = = m； lo/i = / = 186 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ = ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 489) = 128 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 128 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)按照表 1 取值 ； k2 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2 取值 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； lo/i = / = 130 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ = ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ ： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =； 腳手架鋼管的自重： N2 = ()/Sin90o = kN； N = + = kN； 33 θ 邊梁外側立桿與樓地面的夾角：θ = 90 o； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sinθ (1) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 lo = k1uh/Sinθ = ； lo/i = / = 188 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ = ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計 算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)按照表 1 取值 ； k2 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2 取值 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； lo/i = / = 130 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ = ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =( 489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 34 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》 十一、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 120 1=120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 十二、梁模板高支撐架的構造和施工要求 [工程經(jīng)驗 ]: 除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容 ： ； 35 ，確保兩方向足夠的設計剛度； ，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 ： ，可以采用等步距設置； ，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； ，不宜超過 。 的設計： ≥ 20m或橫向高寬比≥ 6 時，需要設置整體性單或雙水平加強層； 46 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的 1/3； 1015m設置，四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； ，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 ： ； 需要并依構架框格的大小，每隔 1015m設置。 ： ，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； ，應靠近立桿，且不宜大于 200mm； ，當設計荷載 N≤ 12kN 時，可用雙扣件；大于 12kN 時應用頂托方式。 ： 36 ，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； 《扣件架規(guī)范》的要求； 和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 ，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； 。 ： ，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； ，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； ，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 梁模板 (扣件鋼管架 )1 米高梁 計算書 因本工程梁支架高度大于 4 米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》 2020（ 3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內(nèi)容。 梁段 :L2。 37 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m)： ；梁截面高度 D(m)： ； 混凝土板厚度 (mm)： ；立桿沿梁跨度方向間距 La(m)： ； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m)： ； 立桿步距 h(m)： ；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m)： ； 梁支撐架搭設高度 H(m)： ；梁兩側立桿間距 (m)： ； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數(shù)： 1； 采用的鋼管類型為 Φ48； 立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)： ； 新澆混凝土重力密度 (kN/m3)： ；模板自重 (kN/m2)： ；鋼筋自重(kN/m3):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2)： ；新澆混凝土側壓力標準值 (kN/m2)： ； 振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m2)： ；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)： ； 木材品種：南方松；木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗壓強度設計值 fc(N/mm)： ； 木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：； 面板材質：膠合面板；面板厚度 (mm)： ； 面板彈性模量 E(N/mm2)： ；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ； 38 梁底方木截面寬度 b(mm)： ；梁底方木截面高度 h(mm)： ； 梁底模板支撐的間距 (mm)： ； 次楞間距 (mm)： 400；主楞豎向根數(shù)： 2； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M14；穿梁螺栓水平間距 (mm)： 800； 主楞到梁底距離依次是： 200mm， 700mm； 主楞材料：圓鋼管； 直徑 (mm)： ；壁厚 (mm)： ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料：木方； 寬度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 二、梁側模板荷載計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下 列公式計算，并取其中的較小值 : F= F=γH 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，取 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 39 面板計算簡圖 (單位： mm) 材料抗彎強度驗算公式如下 : σ ＝ M/W f 其中， W 面板的凈 截面抵抗矩， W = 100； M 面板的最大彎矩 (Nmm)； σ 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； [f] 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： Mmax = + 其中 ， q 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值 : q1= 1=； 振搗混凝土荷載設計值 : q2= 14=； 計算跨度 : l = 400mm； 面板的最大彎矩 M = 4002 + 4002 = 105Nmm； 面板的最大支座反力為： N=+=+=； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 105 / 104=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ 40 ν=(100EI)≤ l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值 : q=； l計算跨度 : l = 400mm； E面板材質的彈性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 100； 面板的最大撓度計算值 : ν= 4004/(1006000105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν] = l/250 =400/250 = ； 面板的最大撓度計算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 四、梁側模板支撐的計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=()=本工程中，次楞采用木方，寬度 75mm，高度 75mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為 : W = 1； I = 1； E = N/mm2； 41