rh多功能真空精煉工藝與裝備技術(shù)的發(fā)展與瞻望-資料下載頁(yè)
2025-06-07 07:53本頁(yè)面
【正文】 求盡可能降低鋼中C、N、S含量，并要求鋼中S+N%。和高級(jí)別的IF鋼或管線鋼相比，電工鋼的成份要求極為苛刻：對(duì)于IF鋼僅要求C、N含量，對(duì)S含量沒(méi)有特殊要求；而對(duì)于管線鋼，僅要求S含量，對(duì)C、N含量沒(méi)有特殊要求。在實(shí)際冶煉過(guò)程中，脫碳是氧化性反應(yīng)，而脫硫是還原反應(yīng)，因而在同一容器很難實(shí)現(xiàn)同時(shí)脫碳、脫硫。傳統(tǒng)的電工鋼生產(chǎn)工藝采用多工序爐外精煉組合精煉技術(shù)：即在轉(zhuǎn)爐出鋼后首先對(duì)鋼水脫氧，進(jìn)行鋼包脫硫處理，并要求扒掉處理后的還原渣，然后在RH內(nèi)進(jìn)行吹氧脫碳，使鋼水重新氧化，保證熔池具有足夠的氧進(jìn)行脫碳。顯然，傳統(tǒng)的工藝不僅流程長(zhǎng)，而且能耗高，對(duì)鋼水的污染比較嚴(yán)重，穩(wěn)定控制產(chǎn)品質(zhì)量有較大的困難。采用多功能RH精煉工藝與轉(zhuǎn)爐匹配可以大幅度地減化工藝流程。在多功能RH內(nèi)先對(duì)未脫氧鋼水進(jìn)行脫碳處理，達(dá)到目標(biāo)碳以后加入脫氧劑再進(jìn)行噴粉脫硫處理和脫氣處理，避免了精煉過(guò)程中的二次氧化，使生產(chǎn)效率大幅度提高。圖33給出了新舊兩種流程的對(duì)比，從圖中可以看出，由于精煉工藝的簡(jiǎn)化，使電工鋼的精煉周期縮短40%，并使精煉過(guò)程的能量消耗減少26%[21]。圖33 電工鋼生產(chǎn)新流程與傳統(tǒng)流程的比較圖34 RH頂吹噴粉時(shí)粉劑消耗量對(duì)鋼中硫、氮含量的影響在RH操作后期采用噴粉工藝可實(shí)現(xiàn)同時(shí)脫硫、脫氮。RH終點(diǎn)氮和硫含量決定于粉劑的消耗量，隨著粉劑消耗量的增加終點(diǎn)硫和氮含量降低。當(dāng)粉劑消耗量為6~7kg時(shí)，RH精煉終點(diǎn)的[N]15106，[S]3106，如圖34所示[21]。由于采用了RH噴粉同時(shí)脫硫、脫氮的新工藝，可以穩(wěn)定生產(chǎn)出[C]15106，[S]5106，[N]15106的超純凈電工鋼。5．結(jié)論（1）經(jīng)過(guò)四十多年的發(fā)展，RH工藝與裝備技術(shù)已發(fā)展到日臻完善的地步，今后RH技術(shù)的主要發(fā)展方向是實(shí)現(xiàn)多功能化、高效化和長(zhǎng)壽化。（2）RH多功能精煉工藝主要包括：真空脫碳與超低碳鋼冶煉技術(shù)、真空脫氣與超低氮鋼精煉技術(shù)、噴粉脫磷、脫硫技術(shù)、脫氧與夾雜物上浮技術(shù)和吹氧進(jìn)行熱補(bǔ)償工藝。（3）實(shí)現(xiàn)RH多功能化的技術(shù)關(guān)鍵是研究開(kāi)發(fā)多功能氧槍，將吹氧、噴粉和鋼水熱補(bǔ)償?shù)裙δ芗癁橐惑w，達(dá)到高效化生產(chǎn)和設(shè)備長(zhǎng)壽化的目標(biāo)。（4）RH裝備技術(shù)的進(jìn)步集中體現(xiàn)在高效化生產(chǎn)、設(shè)備長(zhǎng)壽化和終點(diǎn)智能控制等方面。（5）RH多功能精煉工藝與轉(zhuǎn)爐相結(jié)合，生產(chǎn)IF鋼、管線鋼、電工鋼和高合金鋼不僅可以大幅度縮短精煉時(shí)間，降低生產(chǎn)成本，而且能進(jìn)一步提高鋼水純凈度，保證產(chǎn)品質(zhì)量。 參考文獻(xiàn)[1] 松永久, 鐵と鋼, 63(1977), 1945.[2] Junichi Hasunma, 1990 Steelmaking Conference Proceedings, 91.[3] , 1990 Steelmaking Conference Proceedings, 79.[4] 遠(yuǎn)藤公一, 鋼鐵研究, 335(1989), 20.[5] Takugo Hatakeyama, 1989 Steelmaking Conference Proceedings, 219.[6] Steel Times International, , 24.[7] 龜山恭一, 川崎制鐵技報(bào), 23(1991), 136.[8] , 1990 Steelmaking Conference Proceedings, 69.[9] . A. I. Ch. E. Jorunal, 2(1956), 296.[10] 三輪守, 鐵と鋼, 66(1980), S129.[11] 住田則夫, 鐵と鋼, 66(1980), S130.[12] 加藤時(shí)夫, 電氣制鋼, 50(1979), 128.[13] Tatsuro kuwabara, Transictions ISIJ, 28(1988), 305.[14] Shigeru Inoue, ISIJ International, 32(1992), 120.[15] Koji Yamaguchi, ISIJ International, 32(1992), 126.[16] 住田則夫, 川崎制鐵技報(bào), 15(1983), 70.[17] 齋藤忠, Ramp。D Kobe Steel Engineering Report, 36, , 40.[18] 小倉(cāng)康嗣, 鐵と鋼, 72(1986), 1309.[19] 內(nèi)部資料, 日本專家赴東北工學(xué)院講學(xué)的講稿(1989).[20] 川上公城, 鐵と鋼, 69(1983), A33.[21] 罔野博義, 田尻裕造等, RH物體上吹法による極低硫鋼溶制技術(shù)の開(kāi)發(fā), 住友金屬技術(shù)報(bào)文, , (1998), p6869.[22] Tatsuro Kawabara, 1991 Steelmaking Conference Proceedings, 293.[23] 材井剛, 松野英壽等, RH真空脫ガス裝置における, 鐵と鋼, , , 1998, 14.[24] H. Matsuno, Y. kikuchi等, RH脫氣裝置脫氧新技術(shù)的開(kāi)發(fā), 國(guó)外鋼鐵, , 1994, 26~27.[25] , Steel Times International, , 15.[26] Koichi Endoh. Nippon Steel Technical Report, 45(1990), 23.[27] 張鑒, RH循環(huán)真空除氣法的新技術(shù), 煉鋼, , 1996年4月, 33,35.[28] 務(wù)川進(jìn), 水上義正等, 溶鋼の吸窒素、脫窒素速度に及ぼす壓力、酸素、硫黃、窒素濃度の影響,鐵と鋼, , , 1998, 14.[29] 加藤嘉英等, RH真空脫氣裝置浸漬管的漏氣和鋼中氮行為, 世界鋼鐵, , 1998, 52.[30] 小舞忠信, 鐵と鋼, 69(1983), 238.[31] M. Kamo等, 較長(zhǎng)使用壽命的RHKTB系統(tǒng), 武鋼技術(shù), 1998年6月, 10.[32] Takeshi Ehara, Kazuyoshi Nakai等, The KTB Method in the World Steel Industry: Recent Progress in Kawasaki Steel’s Advanced Top Oxygen Blowing Method for the Vacuum Degasser, Kawasaki Steel Technical Report , 1997, 37.[33] S. B. Ahn等, 浦項(xiàng)光陽(yáng)廠改進(jìn)RH工藝生產(chǎn)超低碳鋼, 武鋼技術(shù), , ,1998, 18.[34] Reed Heine and Bruce Sirota, Steel Conference Proceedings, 1991, 23.[35] 松野英壽, 材井剛等, RHにおける極低炭素化、極低窒素化促進(jìn)技術(shù), 鐵と鋼, , , 1999, 17. [36] 曹曙, 深沖鋼板冶煉中的碳氮控制技術(shù), 世界鋼鐵, , 1995, 65.[37] Marsh R and Donabue E. Iron and Steelmaking, 1994: 20(7): 1520.[38] 周長(zhǎng)龍, 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼脫碳的動(dòng)態(tài)監(jiān)控, 武鋼技術(shù), 1997年4月, 2425.[39] 遷野良二等, 高級(jí)鋼管和薄鋼板的高純凈度制造技術(shù), 鐵と鋼, , 1990, , 1948.[40] 張志仁譯, 用轉(zhuǎn)爐—RH工藝冶煉高合金鋼, 太鋼譯文, , 1999年, 25,27.[41] 義部昌浩等, 轉(zhuǎn)爐—RH流程生產(chǎn)高合金鋼的工藝技術(shù), 日新制鐵技報(bào), , 1997, 36.23
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