【正文】 從而有利于減小混凝土的流動阻力。潤滑漿的種類可根據(jù)各 地經(jīng)驗，按本規(guī)程選用。一般常選用與混凝土成分相同的水泥砂 漿作潤滑漿。水灰比宜為0．5～o．6，潤滑漿的體積量可根據(jù)混 凝土泵操作說明提供的定額和管道長度來確定。5．3．7本條根據(jù)各地泵送混凝土的實際操作經(jīng)驗而編寫。開始 泵送時，可能遇到難以預料的復雜情況，先進行慢速泵送有利于 監(jiān)視泵送系統(tǒng)狀態(tài)；逐步加載進人正常工作狀態(tài)，也有利于延長 設備使用壽命。混凝土泵隨時能反泵，有利于快速處理可能出現(xiàn) 的管路系統(tǒng)等的異常。5．3．8水箱是指汽車式泵的盛水器，活塞清洗室是指固定式泵34的盛水器。根據(jù)施工經(jīng)驗：如果混凝土泵盛水器水量不足，輕者 易使水溫升高；重者會造成機械故障，使混凝土不能連續(xù)泵送。5．3．9本規(guī)定的目的是防止混凝土水分被管壁吸收，并潤滑減少阻力。5．3．10當出現(xiàn)混凝土泵送困難時，可采用木槌敲擊輸送管的彎 管、錐形管，因為混凝土通過這些部位比通過直管困難，用木槌 可將這些部位的混凝土敲擊松散，使其順利通過管道，恢復正常 泵送，避免堵塞。5．3．1l本規(guī)定的目的是防止混凝土水分被管壁吸收，并減少泵送阻力。5．3．12間歇正泵和反泵是為防止混凝土結塊或離析沉淀造成管 道堵塞事故。5．3．13向下泵送混凝土時，由于混凝土自由下落，壓縮管內(nèi)混 凝土下面的空氣，易形成氣柱阻礙混凝土下落，同時也易使混凝土產(chǎn)生離析，因此開始向下泵送混凝土時，要先排氣，使管內(nèi)混凝土下面的空氣不能形成氣柱，從而使混凝土能正常自由向下流 動。待輸送管下段的混凝土有了一定壓力時，關閉排氣裝置進入 正常泵送。部分混凝土泵操作要求向下泵送混凝土前，先在管中 放人海棉球，也是適宜的措施。5．3．14當混凝土泵送完畢時，及時清洗干凈混凝土泵和輸送 管，有利于再次泵送時減少摩阻力，順利進行泵送。長距離的輸 送管宜用水清洗。對于垂直管道，也可從上向下用壓縮空氣吹洗管道。但是水洗法和空氣吹洗法都會有混凝土、石子和過濾器從輸送管頂端飛出的危險，所以清洗混凝土泵和輸送管時，必須要 有專人統(tǒng)一指揮，認真執(zhí)行有關清洗的操作規(guī)程，以確保安全 泵送。356泵送混凝土的澆筑6．1一般規(guī)定6．1．1 《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB 50204中明確 規(guī)定，混凝土澆筑過程應有效控制混凝土的均勻性和密實性。為 確保各澆筑區(qū)域之間的混凝土在初凝時間內(nèi)結合，應根據(jù)工程結 構特點、平面形狀和幾何尺寸、混凝土供應和泵送設備能力、勞 動力和管理能力，以及周圍場地大小等條件，預先劃分好混凝土 澆筑區(qū)域。6．1．3由于拆裝輸送管牽動軟管布料和排除故障等原因，操作 人員常會碰動鋼筋骨架；啟動混凝土泵時，管道脈沖和振搗混凝土時橫向流動產(chǎn)生的水平推力，也會造成鋼筋骨架移位；所以對于鋼筋骨架，除綁扎牢固外，還宜在鋼筋豎橫交錯節(jié)點等主要部 位，采用電焊工藝連接牢固。6．2混凝土的澆筑6．2．1當采用輸送管道輸送混凝土時，由遠至近澆筑混凝土， 不僅布料、拆管和移動布料設備等不會影響先澆筑混凝土的質 量，而且施工過程中，拆管等工作是越來越少，便于施工。澆筑 泵送混凝土時，為了方便施工，提高工效，縮短澆筑時間，保證 澆筑質量，應當認真確定合理的澆筑次序，并加以嚴格執(zhí)行。6．2．2澆筑豎向結構泵送混凝土時，混凝土不得直沖側模板內(nèi) 側面和鋼筋骨架，主要目的是防止}昆凝土離析。澆筑樓板和塊體 結構泵送混凝土時，為避免將混凝土集中布入一個地方，除了應 水平移動布料管外，還應配足操作人員和設備。367施工安全與環(huán)境保護7．1一般規(guī)定7．1．2本條是根據(jù)國內(nèi)外有關標準和施工經(jīng)驗編寫的，認真執(zhí) 行各類混凝土泵的使用說明規(guī)定，不僅有利于施工安全，而且也 有利于順利進行泵送和澆筑，延長混凝土泵的使用壽命。7．2安全規(guī)定7．2．1混凝土泵送澆筑與其他澆筑方法相比，其澆筑速度快， 混凝土坍落度大、流動性大，混凝土是在泵壓作用下人模的，且 在人模經(jīng)振搗密實后的較短時間內(nèi)就會對模板產(chǎn)生最大的側壓 力。所以更容易對模板產(chǎn)生局部性的側壓力增大，使模板變形或 移位。為此，在設計模板時，對模板和支架必須考慮耐側壓和采 取必要的加固措施。7．2．2支撐結構部位需承受泵、布料機或輸送管的重力或反作 用力，工作時又產(chǎn)生振動，所以其所處的結構要按動荷載進行驗 算，如承載能力不足，則需進行加固。布料設備經(jīng)常需要進行高 空作業(yè)或大跨度作業(yè)，作業(yè)過程中又存在一定沖擊，其抗傾覆穩(wěn) 定性非常重要。7．2．3高壓管段、泵出口附近彎管受力較大，由于各種因素， 它們存在爆管的風險，為保證通過人員的安全，應設安全防護 措施。7．2．4堵管時，管內(nèi)往往存在一定的壓力，未卸壓而直接拆管， 會發(fā)生突然噴射傷人的事故，這一點很容易被忽視，需要引起重 視。即便卸壓后，也可能在局部管段存在較小壓力，所以操作者 不得面對管口操作，以防混凝土噴向人體尤其是面部。7．2．5本條目的是防止堵塞物或廢漿高速飛出或管端甩動傷人。377．2．6在泵送安全風險中，因管道磨損過度而在泵送過程中發(fā) 生爆管現(xiàn)象占較大比重，需嚴加防范。7．2．7本條目的是防止布料設備與空中障礙物發(fā)生運動干涉導 致撞擊或觸電事故。布料設備移動布料臂架前，應檢查周圍是否 有障礙物，以防臂架觸碰障礙物，引起重大安全事故。7．2．9一般布料設備露天作業(yè)且展開面較大，大風天氣作業(yè)可 能使設備受到較大附加風載，設備存在傾覆的危險，故不得作業(yè)。7．3環(huán)境保護7．3．1運輸通道或混凝土攪拌區(qū)域可能產(chǎn)生大量揚塵，這是施工現(xiàn)場環(huán)境的重要污染源，需嚴格加以控制。7．3．2混凝土泵一般采用液壓系統(tǒng)，在維護保養(yǎng)甚至使用過程 中易產(chǎn)生油液泄漏，需提前準備容器收集泄漏物，以防污染作業(yè) 環(huán)境并減少清理工作量。7．3．4 廢棄物的分類回收有利于廢棄物的處理和再生利用。7．3．5在居民區(qū)施工時，混凝土的攪拌、泵送、振搗等的作業(yè) 噪聲，往往會對居民生活休息造成一定影響，應盡可能采取措施 降低噪聲。本條允許的噪聲值根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑施工場界 噪聲限值》GB 12523中的規(guī)定確定。8泵送混凝土質量控制8．O．1 要保證泵送混凝土的質量，就應建立嚴格的質量控制 體系。8．O．2泵送混凝土原材料必須合格，為此規(guī)定對原材料進行合 格驗收。同時為防止材料變質和使用混亂，故又對保管、存放作了規(guī)定。對原材料儲備量要求的目的，主要是為了滿足泵送混凝土連續(xù)作業(yè)要求。8．0．4混凝土的可泵性評價方法是一個比較復雜的問題。用壓 力泌水率控制混凝土的可泵性，國內(nèi)外已進行了不少研究。上 海、天津、廣州等地已積累了一定的實踐經(jīng)驗。根據(jù)《普通混凝 土拌合物性能試驗方法標準》GB／T 50080測定的10s時的相對 壓力泌水率(以下記為S。)要求，是根據(jù)中國建研院混凝土所、 鐵道建科院、天津建科所、廣東四建等單位的120多個試驗數(shù)據(jù) 經(jīng)統(tǒng)計分析得來的。統(tǒng)計結果為：單摻(外加劑)、雙摻(外加 劑、粉煤灰)，S。平均值分別為28．9％和24．5％。僅摻粉煤灰 時平均值為43．4％。廣東四建的《高層建筑一次泵送混凝土工 法》中S?？刂圃?0％左右，上海南浦大橋工程高強泵送混凝土18個壓力泌水試驗數(shù)據(jù)的平均值為36．9％，故規(guī)定S。宜不超過40％。目前混凝土原材料成分日益復雜，在修訂本標準的研究試 驗中發(fā)現(xiàn)，在添加高效減水劑的情況下，壓力泌水率可能很低， 但可泵性并不一定符合要求，所以有關壓力泌水率的技術要求是 必要條件，而非充分條件，還需要本行業(yè)積累有關經(jīng)驗和數(shù)據(jù)， 形成更完善的技術體系?；炷撂涠仍试S誤差表是根據(jù)國家現(xiàn)行標準以及我國混凝土泵送施工經(jīng)驗確定的。8．O．5評定結構或構件混凝土強度質量的試塊取樣、制作，其39目的是檢驗泵送到建筑物中的混凝土是否符合設計配合比要求。 日本有關標準規(guī)定：應在向建筑物澆筑的配管口進行取樣和制 作。結合我國施工經(jīng)驗，評定泵送混凝土強度質量的試塊，亦應 在澆筑地點取樣、制作。為檢驗泵送入模的混凝土強度質量，應 嚴格執(zhí)行此項規(guī)定。40附錄A混凝土輸送管換算A．0．1 日本建筑學會1979年修訂的《混凝土泵送施工規(guī)程》 及日本土木學會1985年編制的《混凝土泵送施工規(guī)程》中輸送 管的水平換算長度如表1所示，表A．0．1即是參考本表確定的。表1混凝土輸送管的水平換算長度項目 單位 規(guī)格 水平換算長度(m)100A(4B) 3(3)向上垂直管 每米 125A(5B) 4(4)150A(6B) 5(5)175AI一150A 4(3)錐形管 每根 150A—125A 8(3)125A一100A 16(3)R一0．5m 12(6)90。彎管 每根R一1．0m 9(6)軟管 每根 5m～8m 20(20)表1中R代表彎曲半徑，A代表單位毫米，B代表單位英 寸?！八綋Q算長度”欄內(nèi)括號中的數(shù)字是日本土木學會數(shù)據(jù)， 括號外的數(shù)字是日本建筑學會數(shù)據(jù)。附錄B混凝土泵送阻力計算B．0．1 表B．0．1是根據(jù)三一重工總結的泵送施工數(shù)據(jù)而修訂 的。該表相對原規(guī)程有所簡化，其中管卡阻力計算被刪去，因國 內(nèi)現(xiàn)用管卡阻力較小，可以忽略。 B．O．2本條是根據(jù)國外SMorinaga公式制定的。單位長度水 平管產(chǎn)生的壓力損失的確定，常見的還有以下兩種計算方法：1 日本建筑學會提供的計算圖表 ．表2輸送普通混凝土時單位長度水平管的壓力損失(10s Pa／m)混凝土坍落度 管徑 輸出量(m3／h)(mm) (mm) 20 30 40 50 60100 O．18 O．21 0．24 O．28 O．3280125 O．11 O．12 0．13 0．15 0．17100 O．15 0．18 O．21 0．25 O．28120125 0．10 O．11 0．12 0．13 0．14100 O．12 O．15 O．18 0．21 O．24150125 0．09 O．10 0．11 0．12 0．13100 0．10 O．12 O．14 O．17 O．20180125 o．07 o．08 o．09 o．10 o．11100 O．08 O．10 0．12。 O．14 O．16210125 O．05 0．06 O．07 O．08 O．092 日本土木學會《混凝土泵送施工規(guī)程》推薦的計算公式 其公式內(nèi)容與SMorinaga公式基本相同，主要區(qū)別是分配閥的切換時間與活塞推壓混凝土時間之比取值不同，其經(jīng)驗值一般取為0．20。 利用這三種方法計算所得的示例如表3所示，計算時應注意42混凝土坍落度的單位為毫米(mm)。國內(nèi)一般采用SMorinaga算法，更偏于安全。表3不同計算方法求得的單位長度水平管的壓力損失日本土木學會管徑 坍落度 輸出量 圖表 SMorinaga推薦的公式(mm) (mm) (ma／h) (10SPa／m) 公式(105Pa／m)(10Spa／m)50 O．15 0．189 0．1998060 O．17 0．214 0．22650 0．12 O．141 0．149125 15060 O．13 O．161 0．17050 O．08 0．100 0．10621060 0．09 O．115 0．123在上海環(huán)球金融中心泵送施工的計算和實測數(shù)據(jù)如表4，該：【程采用三一重工90CH2135D型混凝土輸送泵進行施工，混凝：177。強度等級為CA0～C60，輸送管實際內(nèi)徑128mm。由表4看， 現(xiàn)行計算方法用于指導混凝土泵及其配管的設計選型是偏于安：全的。表4上海環(huán)球金融中心計算與實測泵壓數(shù)據(jù)表垂直 水平 90。 45。 平均 混凝土泵 計算泵送 實測泵 測試高度 距離 彎頭 彎頭 坍落度 排量 壓力 送壓力 位置(m) (m) (個) (個) (mm) (m3) (M【Pa) (M咿a)1(F52) 230 120 12 2 180 41．7 13 12．52(F78) 340 120 14 2 180 51．3 20．6 163(F93) 414 120 16 2 200 51．3 21．8 194(F101) 492 120 16 2 200 48．1 24 2043