【正文】 加速度則：， m二級(jí)加速B段：取加速度則：， m減速D段：取減速度則：， m帶鋼在穩(wěn)定軋制C段： m穩(wěn)定軋制時(shí)間： 所以精軋機(jī)組的軋制周期為T=5++++=第六機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：該階段的軋制時(shí)間等于第七機(jī)架的該階段的軋制時(shí)間加上第七機(jī)架和第六機(jī)架間的間隙時(shí)間，則 m一級(jí)加速A段：取加速度則： m二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 減速階段： 第五機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段： 一級(jí)加速A段：取加速度則： m二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無減速階段。第四機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無減速階段。第三機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段： 一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無減速階段。第二機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段： 一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則：穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無減速階段。第一機(jī)架各階段的軋制時(shí)間：帶鋼咬入階段：一級(jí)加速A段：取加速度則： 二級(jí)加速B段：取加速度則： 穩(wěn)定軋制時(shí)間： 無減速階段。 軋制溫度的確定帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間，等于間隙時(shí)間加上精軋第一架的純軋時(shí)間。精軋第一架的純軋時(shí)間，等于軋制周期減去尾部通過各架的時(shí)間。軋件尾部通過精軋各架的時(shí)間為： (628)式中：—機(jī)架間距離；—軋件的拋出速度。代入數(shù)據(jù)得： 故精軋第一架的純軋時(shí)間為帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間為故帶坯進(jìn)入精軋第一架的溫度為： (629)式中：—粗軋第六道次的尾部溫度；—進(jìn)入精軋第一架的軋件厚度。注：在軋制不銹鋼時(shí)，考慮到奧氏體不銹鋼和馬氏體不銹鋼在進(jìn)入精軋機(jī)的溫度應(yīng)不低于1000℃。所以為減少軋制過程中的溫降，在粗軋到精軋的中間輥道上設(shè)置保溫罩。故取軋件進(jìn)入精軋第一機(jī)架的溫度為1000℃。尾部通過精軋機(jī)組的總溫降為： (630)式中：—第七機(jī)架的拋出速度；代入數(shù)據(jù)得： ℃即每架溫降為 ℃=℃ 計(jì)算各道的平均變形速度計(jì)算方法同粗軋階段。第一機(jī)架： 第二機(jī)架： 第三機(jī)架： 第四機(jī)架： 第五機(jī)架： 第六機(jī)架： 第七機(jī)架： 計(jì)算各道平均單位壓力計(jì)算方法同粗軋階段，應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)：代入數(shù)據(jù)得：平均單位壓力：式中：—材料的變形抗力，Mpa。則各道次的平均單位壓力為： 計(jì)算各道總壓力軋制壓力：式中：—變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；—軋件寬度，mm；則 計(jì)算各道的傳動(dòng)力矩由下式計(jì)算：其中：（1）軋制力矩由下式計(jì)算：，為合力作用點(diǎn)系數(shù)?！?，取=。，為變形區(qū)長(zhǎng)度，mm；計(jì)算結(jié)果如下：（2）附加摩擦力矩由兩部分組成：式中：—軋輥的軸承中的摩擦力矩；—傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩。在四輥軋機(jī)中 輥頸直徑=1000mm；式中：—支承輥軸承的摩擦系數(shù)。、—工作輥及支承輥的直徑。:第1～4道次（F1～F4）=1550mm， =825mm， =1200mm。第5～7道次（F5～F7）=1550mm， =680mm， =1200mm。計(jì)算結(jié)果如下：第一架： 第二架： 第三架： 第四架： 第五架： 第六架： 第七架： 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中摩擦力矩可由下式計(jì)算：式中：—傳動(dòng)效率系數(shù)。可取=，減速比i1=5，i2=4，i3=3，i4=2 i5=1，i6=1，i7=1，所以 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 第七道次： 總的附加摩擦力矩 第一道次： 第二道次： 第三道次： 第四道次： 第五道次： 第六道次： 第七道次： （3）軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)軋機(jī)主機(jī)列所需的力矩。通常是根據(jù)轉(zhuǎn)動(dòng)部分軸承引起的摩擦力矩計(jì)算之。一般可按經(jīng)驗(yàn)公式確定：式中：—電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩，(N﹒m)式中：—電機(jī)的額定功率，kw； —電機(jī)的額定轉(zhuǎn)速，r/min。精軋機(jī)組： 電機(jī):27800kw 0~190~510rpm M0=27800/190=40KNm（4）作用在電機(jī)軸上的動(dòng)力矩七機(jī)架連軋機(jī)， 取140各機(jī)架動(dòng)力矩見附表4。計(jì)算軋制各個(gè)階段的力矩空載加速期： 加速軋制期： 穩(wěn)速軋制期： 減速軋制期： 空載減速期： 空載穩(wěn)速期： 計(jì)算結(jié)果見附表4。7電機(jī)能力校核　　軋機(jī)在工作時(shí)的負(fù)荷是間斷式不均勻負(fù)荷，而電機(jī)額定力矩是指電機(jī)在此負(fù)荷下長(zhǎng)期工作，其溫升在允許范圍內(nèi)，為此要校核其發(fā)熱。在軋制過程中，電機(jī)允許短時(shí)間過載，但過載后軋制力矩必須在電機(jī)的額定力矩范圍內(nèi)，所以電機(jī)能力校核主要是發(fā)熱校核和過載校核。其公式如下：校核電機(jī)溫升條件為： (71)校核電機(jī)過載條件為： (72)式中：—電機(jī)額定力矩； —為負(fù)荷圖中等效力矩；　—為軋制周期內(nèi)最大力矩； —為電機(jī)允許的過載系數(shù)，＝。其中等效力矩利用下式計(jì)算： (73)式中：—軋制時(shí)間內(nèi)各段純軋時(shí)間的總和，ｓ；　—軋制周期內(nèi)的各段間隙時(shí)間的總和，ｓ；　—各段純軋時(shí)間所對(duì)應(yīng)的力矩，Nｍ；—各段間隙時(shí)間所對(duì)應(yīng)的空轉(zhuǎn)力矩，Nｍ； R1電機(jī)能力校核 等效力矩計(jì)算由前面工藝計(jì)算可知，在軋制1Cr18Ni9產(chǎn)品板帶時(shí)產(chǎn)生最大軋制力矩，所以按其進(jìn)行校核。代入公式，計(jì)算得，3180 電機(jī)溫升校核因?yàn)?，所以故電機(jī)發(fā)熱在允許的范圍內(nèi)。 電機(jī)的過載校核在電機(jī)負(fù)荷圖中，而所以 電機(jī)過載在允許范圍內(nèi)。 R2電機(jī)能力校核 等效力矩計(jì)算 電機(jī)溫升校核因?yàn)?，所以故電機(jī)發(fā)熱在允許的范圍內(nèi)。 電機(jī)的過載校核在電機(jī)負(fù)荷圖中，而所以 電機(jī)過載在允許范圍內(nèi)。 精軋機(jī)電機(jī)能力校核 等效力矩計(jì)算因?yàn)榫垯C(jī)組各架軋機(jī)選用同一型號(hào)的電機(jī)，所以選取最大力矩的軋機(jī)進(jìn)行校核。根據(jù)軋制表中的數(shù)據(jù)，選取精軋第二架進(jìn)行校核，代入公式計(jì)算如下： 電機(jī)溫升校核因?yàn)椋怨孰姍C(jī)發(fā)熱在允許的范圍內(nèi)。 電機(jī)的過載校核在電機(jī)負(fù)荷圖中，而所以 電機(jī)過載在允許范圍內(nèi)。8 軋輥強(qiáng)度校核軋輥直接承受軋制壓力和傳動(dòng)軋輥的傳動(dòng)力矩，屬于消耗性零件。就軋機(jī)本身而言，軋輥安全系數(shù)最小。因此，軋輥強(qiáng)度往往決定整個(gè)軋機(jī)的負(fù)荷能力。本設(shè)計(jì)中粗軋采用兩臺(tái)四輥軋機(jī)，精軋機(jī)組前四架為同一規(guī)格的軋機(jī)，后三架為同一規(guī)格。其材質(zhì)、。 本設(shè)計(jì)軋機(jī)材質(zhì)、許用彎曲應(yīng)力軋機(jī)材質(zhì)許用彎曲應(yīng)力MPa四輥軋機(jī)四輥軋機(jī)F1～F4F5～F7工作輥支承輥工作輥支承輥工作輥支承輥工作輥支承輥高鉻鑄鋼合金鑄鋼高鉻鑄鋼合金鑄鋼高鉻鑄鐵鍛鋼高鉻鑄鐵鍛鋼100～1201400～1600100～1201400～160080～90120～140080～90120～1400 R1強(qiáng)度校核 輥身強(qiáng)度校核四輥軋機(jī)由于采用了支承輥，所以工作輥的彎矩很小，支承輥幾乎承受了全部彎矩，只需對(duì)支承輥彎曲應(yīng)力進(jìn)行校核，校核方法 (81)式中：—輥身中央的彎曲應(yīng)力，—支承輥的輥身長(zhǎng)，—支承輥輥頸的長(zhǎng)度，—鋼板寬度，—最大軋制力。危險(xiǎn)斷面的彎曲應(yīng)力為 (82) 式中：—彎曲應(yīng)力，—輥身直徑。代入數(shù)據(jù)，計(jì)算結(jié)果為： 所以四輥軋機(jī)滿足彎曲強(qiáng)度的要求。 輥頸彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力計(jì)算輥頸危險(xiǎn)斷面上的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力計(jì)算方法： (83) (84)—輥頸危險(xiǎn)斷面上的彎曲應(yīng)力，—輥頸危險(xiǎn)斷面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，—輥頸危險(xiǎn)斷面處的彎矩，—輥頸直徑，—輥頸危險(xiǎn)斷面處扭轉(zhuǎn)力矩。取軋制周期內(nèi)最大傳動(dòng)力矩。代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 合成應(yīng)力采用第四強(qiáng)度理論計(jì)算得：工作輥只需計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：，代入數(shù)據(jù)得，所以，R1四輥軋機(jī)的輥頸滿足彎曲和扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度要求。 輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算只需計(jì)算支承輥輥頭的強(qiáng)度 ， (85)代入數(shù)據(jù)得所以R1四輥軋機(jī)的輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。 接觸應(yīng)力計(jì)算工作輥與支承輥表面接觸產(chǎn)生接觸應(yīng)力，在半徑方向產(chǎn)生法向應(yīng)力，在接觸表面中間最大，其值可按赫茲公式計(jì)算： (86)式中，—加在接觸表面單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷—相互接觸的兩個(gè)輥的半徑、—與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)，、軋輥材質(zhì)泊松比，工作輥：=：=、軋輥材料彈性模量，工作輥：，支承輥：代入數(shù)據(jù)計(jì)算得，在接觸區(qū)還就應(yīng)產(chǎn)生切應(yīng)力，計(jì)算公式如下： R2強(qiáng)度校核 輥身強(qiáng)度校核所以四輥軋機(jī)滿足彎曲強(qiáng)度的要求。 輥頸彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力計(jì)算 合成應(yīng)力采用第四強(qiáng)度理論計(jì)算得：工作輥只需計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：，代入數(shù)據(jù)得，所以，四輥軋機(jī)的輥頸滿足彎曲和扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度要求。 輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算所以四輥軋機(jī)的輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。 接觸應(yīng)力計(jì)算 F1～F4精軋機(jī)強(qiáng)度校核 支承輥彎曲力矩校核所以支承輥彎曲應(yīng)力符合強(qiáng)度要求。 輥頸彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力校核支承輥 合成應(yīng)力 工作輥 所以輥頸滿足彎曲和扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度要求。 輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算所以輥頭滿足強(qiáng)度要求。 接觸應(yīng)力計(jì)算 F5～F7精軋機(jī)強(qiáng)度校核 支承輥彎曲力矩校核所以支承輥彎曲應(yīng)力符合強(qiáng)度要求。 輥頸彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力校核支承輥 合成應(yīng)力 工作輥 所以輥頸滿足彎曲和扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度要求。 輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算所以輥頭滿足強(qiáng)度要求。 接觸應(yīng)力計(jì)算 9 輔助設(shè)備的選擇由于本車間軋制成品的種類較多，其生產(chǎn)過程中的繁簡(jiǎn)程度也不相同。因此，為適應(yīng)各種產(chǎn)品生產(chǎn)的軋板車間的輔助設(shè)備，不論從用途、結(jié)構(gòu)、形式上或工作原理上看都是多種多樣的。雖然不同的輔助設(shè)備完成不同的工作，在生產(chǎn)過程中完全不能互相代替。所以，設(shè)備選擇是否合理，同樣對(duì)產(chǎn)品產(chǎn)量和質(zhì)量、對(duì)節(jié)省建設(shè)投資以及改善和減輕勞動(dòng)強(qiáng)度等都有重要影響。輔助設(shè)備的選擇應(yīng)遵循以下原則：有較高工作效率，較高的產(chǎn)量。設(shè)備結(jié)構(gòu)形式先進(jìn)合理，動(dòng)作靈活，機(jī)構(gòu)緊湊，操作維修方便，備品備件標(biāo)準(zhǔn)化，制造、更換方便。輔助設(shè)備的生產(chǎn)能力要大于軋機(jī)生產(chǎn)能力，以保證軋機(jī)生產(chǎn)能力得到方便發(fā)揮。通常輔助設(shè)備能力可按大于軋機(jī)生產(chǎn)能力考慮以保證軋機(jī)生產(chǎn)正常。設(shè)備設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)合理，體積小，重量輕，以減少設(shè)備總重量和節(jié)省車間投資。 加熱設(shè)備 入爐設(shè)備入爐設(shè)備的功能是將鋼坯送至加熱爐進(jìn)行加熱，同時(shí)將不適宜入爐的鋼坯剔除。對(duì)這種設(shè)備的要求是可靠、故障率低，只有這樣才能滿足現(xiàn)代小型連軋機(jī)生產(chǎn)高速、大產(chǎn)量的要求。入爐設(shè)備一般有上料機(jī)、稱重裝置、剔廢臺(tái)架、爐尾推鋼機(jī)等。（1）上料機(jī)又包括鏈?zhǔn)缴狭蠙C(jī)、階梯式上料機(jī)、震動(dòng)式布料機(jī)三種，本設(shè)計(jì)中采用階梯式上料機(jī)，它可以靈活控制排料和送料的節(jié)奏，以滿足軋制節(jié)奏的要求。（2）鋼坯稱重裝置是用來完成鋼坯稱重功能，它放置在輸送輥道間。稱重裝置的控制要與上料輥連鎖，稱重時(shí)輥道不能運(yùn)轉(zhuǎn)。其性能參數(shù)如下：稱重精度在稱重范圍為 1500㎏～3000㎏時(shí)，177。%；750㎏～1500㎏時(shí)，177。%；稱重周期 15～18s；最小讀數(shù) 1㎏。（3）剔廢臺(tái)架一般安裝在輸送輥道之間，位于稱重裝置與加熱爐之間。（4）爐尾推鋼機(jī)爐尾推鋼機(jī)的形式在很大程度上取決于加熱爐的形式以及進(jìn)坯方式，即步進(jìn)爐或推鋼式爐，端進(jìn)料還是側(cè)進(jìn)料。步進(jìn)式加熱爐爐尾推鋼機(jī)負(fù)責(zé)將鋼坯從輥道上推至固定梁上。這種推鋼機(jī)行程不大，推力也不大，多采用液壓缸驅(qū)動(dòng)。本設(shè)計(jì)采用步進(jìn)式端進(jìn)料爐尾推鋼機(jī) 出爐設(shè)備(1) 出鋼機(jī)出鋼機(jī)的出鋼節(jié)奏要滿足軋制節(jié)奏，～，推桿返回速度可達(dá)3m/s。出鋼機(jī)推桿的形成主要取決于被加熱的鋼坯長(zhǎng)度和爐子寬度。本設(shè)計(jì)中所用推鋼機(jī)的技術(shù)性能參數(shù)如下：液壓系統(tǒng)壓力： 8MPa；最大送進(jìn)速度：