ao工藝氧化溝工藝sbr工藝的優(yōu)缺點對比？-資料下載頁
2025-05-30 18:13本頁面
【正文】 5濃度C0，即可由下式迅速求得SBR池容：容積負荷法 V=nQ0C0／Nv (3)Vmin=〔SVIMLSS／106〕V污泥負荷法 Vmin=nQ0C0SVI／Ns (4)V=Vmin+Q0 曝氣時間內(nèi)負荷法鑒于SBR法屬間歇曝氣，一個周期內(nèi)有效曝氣時間為ta，則一日內(nèi)總曝氣時間為nta，以此建立如下計算式：容積負荷法 V=nQ0C0tc／Nvta (5)污泥負荷法 V=24QC0／ntaMLSSNS (6) 動力學設計法由于SBR的運行操作方式不同，其有效容積的計算也不盡相同。根據(jù)動力學原理演算(過程略)，SBR反應池容計算公式可分為下列三種情況：限制曝氣 V=NQ(C0Ce)tf／[MLSSNsta] (7)非限制曝氣 V=nQ(C0Ce)tf／[MLSSNs(ta+tf)] (8)半限制曝氣 V=nQ(C0Ce)／[LSSNs(ta+tft0)] (9)式中： tf充水時間，一般取1～4h。tr反應時間，一般在2～8h。C0、Ce分別為進水和反應結(jié)束時的污染物濃度。但在實際應用中發(fā)現(xiàn)上述方法存有以下[color=0000ff]問題：① 對負荷參數(shù)的選用依據(jù)不足，提供選用參數(shù)的范圍過大〔例如文獻推薦Nv=～(m3d)等〕，而未考慮水溫、進水水質(zhì)、污泥齡、活性污泥量以及SBR池幾何尺寸等要素對負荷及池容的影響；② 負荷法將連續(xù)式曝氣池容計算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容計算，存有理論上的差異，使所得結(jié)果偏??；③ 在計算公式中均出現(xiàn)了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的變化參數(shù)，難于全部同時根據(jù)經(jīng)驗假定，忽略了底物的明顯影響，并將導致各參數(shù)間不一致甚至矛盾的現(xiàn)象；④ 曝氣時間內(nèi)負荷法與動力學設計法中試圖引入有效曝氣時間ta對SBR池容所產(chǎn)生的影響，但因其由動力學原理演算而得，假定的邊界條件不完全適應于實際各個階段的反應過程，將有機碳的去除僅限制在好氧階段的曝氣作用，而忽略了其他非曝氣階段對有機碳去除的影響，使得在同一負荷條件下所得SBR池容驚人地偏大。上述問題的存在不僅不利于SBR法對污水的有效處理，而且進行多方案比較時也不可能全面反映SBR法的工程量，會得出投資偏高或偏低的結(jié)果。針對以上問題，提出了一套以總污泥量為主要參數(shù)的SBR池容綜合設計方法 總污泥量綜合設計法該法是以提供SBR反應池一定的活性污泥量為前提，并滿足適合的SVI條件，保證在沉降階段歷時和排水階段歷時內(nèi)的沉降距離和沉淀面積，據(jù)此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的體積，然后根據(jù)最大周期進水量求算貯水容積，兩者之和即為所求SBR池容。并由此驗算曝氣時間內(nèi)的活性污泥濃度及最低水深下的污泥濃度，以判別計算結(jié)果的合理性。其計算公式為：TS=naQ0(C0Cr)tTS (10)Vmin=AHmin≥TSSVI103 (11)Hmin=HmaxΔH (12)V=Vmin+ΔV (13)式中TS單個SBR池內(nèi)干污泥總量，kgtTS總污泥齡，dASBR池幾何平面積，m2Hmax、Hmin分別為曝氣時最高水位和沉淀終了時最低水位，mΔH最高水位與最低水位差，mCr出水BOD5濃度與出水懸浮物濃度中溶解性BOD5濃度之差。其值為：Cr=CeZCse(1ek1t) (14)式中Cse出水中懸浮物濃度，kg/m3k1耗氧速率，d1tBOD實驗時間，dZ活性污泥中異養(yǎng)菌所占比例，其值為：Z=B（(15T)） (15)B=+(1+TS0/BOD5)Ns(15T) (16)Ns=1/atTS (17)式中a產(chǎn)泥系數(shù)，即單位BOD5所產(chǎn)生的剩余污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值為：a=(TS0/BOD5+1)(T15)1/〔tTS+(T15)〕 (18)式中TS、BOD5分別為進水中懸浮固體濃度及BOD 5濃度，kg/m3T污水水溫，℃由式(9)計算之Vmin系為同時滿足活性污泥沉降幾何面積以及既定沉淀歷時條件下的沉降距離，此值將大于現(xiàn)行方法中所推算的Vmin。必須指出的是，實際的污泥沉降距離應考慮排水歷時內(nèi)的沉降作用，該作用距離稱之為保護高度Hb。同時，SBR池內(nèi)混合液從完全動態(tài)混合變?yōu)殪o止沉淀的初始5～10min內(nèi)污泥 仍處于紊動狀態(tài)，之后才逐漸變?yōu)閴嚎s沉降直至排水歷時結(jié)束。它們之間的關系可由下式表示：vs(ts+td10/60)=ΔH+Hb (19)vs=650/MLSSmaxSVI (20)由式(18)代入式(17)并作相應變換改寫為：〔650AHmax／TSSVI〕(ts+td10/60)=ΔV/A+Hb (21)式中 vs污泥沉降速度，m/hMLSSmax當水深為Hmax時的MLSS，kg/m3ts、td分別為污泥沉淀歷時和排水歷時，h式(19)中SVI、Hb、ts、td均可據(jù)經(jīng)驗假定，Ts、ΔV均為已知，Hmax可依據(jù)鼓風機風壓或曝氣機有效水深設置，A為可求，同時求得ΔH，使其在許可的排水變幅范圍內(nèi)保證允許的保護高度。因而，由式(10)、(11)可分別求得Hmin、Vmin和反應池容。4 SBR在發(fā)展中的問題相對于傳統(tǒng)連續(xù)流活性污泥法，SBR工藝是一種尚處于發(fā)展、完善階段的技術(shù)，許多 研究工作剛剛起步，缺乏科學的設計依據(jù)和方法以及成熟的運行管理經(jīng)驗，另外，SBR自身的特點更加深了解決問題的難度。SBR在現(xiàn)階段的發(fā)展過程中，主要存在以下方面的問題： 基礎研究方面①關于污水在非穩(wěn)定狀態(tài)下活性污泥微生物代謝理論的研究；②關于厭氧、好氧狀態(tài)的反復交替對微生物活性和種群分布的影響；③可同時除磷、脫氮的微生物機理的研究。 工程設計方面①缺乏科學、可靠的設計模式；②運行模式的選擇與設計方法脫節(jié)。5 結(jié)束語SBR藝是一種理想的間歇式活性污泥處理工藝，它具有工藝流程簡單、處理效果穩(wěn)定、占地面積小、耐沖擊負荷強及具有脫氮除磷能力等優(yōu)點，是目前正在深入研究的一項污水生物處理新技術(shù)。SBR工藝應用的一個關鍵是要求自動化程度較高，因而隨著我國經(jīng)濟建設的不斷發(fā)展及研究的不斷深入，預計不久的將來SBR及在其基礎上開發(fā)的ICEAS工藝和CASS等工藝在生產(chǎn)中的應用將有所突破。
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