重力壩穩(wěn)定和應(yīng)力計算-資料下載頁
2025-05-16 08:20本頁面
【正文】 = －1090 = mH2 = －1090 = m(H1 － H1) = － = m 計算揚(yáng)壓力如下：U1 = = KNU2 = /2 = KN∑U = 1516 KNU1作用點至O點的力臂為： 0 mU2作用點至O點的力臂為： / 2－ / 3 = 豎向力對O點的彎矩（順時針為“－”，逆時針為“+”）： MOU1 = 0 KNm MOU2 = = － KNm∑MOU = － KNm④ 浪壓力（直墻式）由非溢流壩段標(biāo)準(zhǔn)剖面計算已知浪壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：對壩底中點O取矩為（順時針為“－”，逆時針為“+”）：MOPWK = ()(+)+()(－)= －(+)= － KNm⑤ 淤沙壓力淤沙壓力標(biāo)準(zhǔn)值 PSK = － KN對O點的力臂為（－1090）/3 = 對O點取矩 MOPSK = － = － KNm將計算的各荷載進(jìn)行匯總整理。結(jié)論請見附表8。附表7 正常蓄水位情況各項作用力統(tǒng)計表 單位：KN、KNm序號荷載效應(yīng)方向力標(biāo)準(zhǔn)值力矩標(biāo)準(zhǔn)值分項系數(shù)力設(shè)計值力矩M設(shè)計值1自重↓為正585958592靜水壓力←為正106110613揚(yáng)壓力↓為正4浪壓力←為正5淤沙壓力←為正附表8 校核洪水位情況各項作用力統(tǒng)計表 單位：KN、KNm序號荷載效應(yīng)方向力標(biāo)準(zhǔn)值力矩標(biāo)準(zhǔn)值分項系數(shù)力設(shè)計值力矩M設(shè)計值1自重↓為正585958592靜水壓力←為正3揚(yáng)壓力↓為正15164浪壓力←為正5淤沙壓力←為正按規(guī)范規(guī)定作用組合進(jìn)行作用力的匯總?cè)绺奖?：附表9 各種工況下的∑↓、∑←、∑M統(tǒng)計表 單位：KN、KNm工況承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)持久狀態(tài)偶然狀態(tài)持久狀態(tài)∑W (↓)∑P (←)∑M備注均采用荷載設(shè)計值均采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值⑵．）承載能力極限狀態(tài)，在計算時，其作用和材料性能均應(yīng)以設(shè)計值代入。基本組合，以正常蓄水位對應(yīng)的上、下游水位代入，偶然組合以校核洪水位時上、下游水位代入。而壩體上、下游面混凝土拉應(yīng)力驗算屬于2）正常使用極限狀態(tài)，其各設(shè)計狀態(tài)及各分項系數(shù) = ，即采用標(biāo)準(zhǔn)值輸入計算。此時結(jié)構(gòu)功能限值C = 0。荷載各項標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值請見附表9。1) 壩體混凝土與基巖接觸面抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)a、基本組合時，取持久狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd1=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =?；窘M合的極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式式中左邊=γ0ψS() = = KN對于抗滑穩(wěn)定的作用效應(yīng)函數(shù)S() = ∑P右邊== 對于抗滑穩(wěn)定的抗力函數(shù)R() = fR`∑WR + CR`AR經(jīng)計算：左邊= KN ＜ 右邊= KN 滿足規(guī)范要求。b、偶然組合時，取偶然狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd2=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。偶然組合的極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式式中左邊=γ0ψS() = = KN對于抗滑穩(wěn)定的作用效應(yīng)函數(shù)S() = ∑P右邊== KN對于抗滑穩(wěn)定的抗力函數(shù)R() = fR`∑WR + CR`AR經(jīng)計算：左邊= KN ＜ 右邊= KN 滿足規(guī)范要求。2) 壩趾抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)a、基本組合時，取持久狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd1=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。基本組合的極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式對于壩趾抗壓的作用效應(yīng)函數(shù)S() = 式中左邊=γ0ψS() =式中： m2 ── 下游壩面坡比 =TR ── 壩基面形心軸到下游面的距離 = AR ── = bh = 1 = m2JR ── = bh3/12 = 1∑WR ── = KN∑MR ── = － KNm代入上式中：γ0ψS() = = KPaC15混凝土的fCK = = 14300KPa ，γm=基巖的承載力為400KPa，故以基巖的承載力為控制條件進(jìn)行核算。對于壩趾抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)抗力函數(shù)R() = fC或R() = fR右邊= R() = fR = 400 KPa經(jīng)計算：左邊= KPa ＜ 右邊= 400 KPa 滿足規(guī)范要求。b、偶然組合時，取偶然狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd2=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。偶然組合的極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式式中： ∑WR ── = KN∑MR ── = － KNm左邊=γ0ψS() == KN右邊= R() = fR = 400 KPa經(jīng)計算：左邊= KN ＜ 右邊= 400 KN 滿足規(guī)范要求。3) 上游壩踵不出現(xiàn)拉應(yīng)力極限狀態(tài)驗算（正常使用極限狀態(tài)）計算公式為： 由上面的計算結(jié)果可得：∑WR = KN ∑MR = － KNmAR = m2 JR = m4TR` = m代入上式左邊= 滿足規(guī)范要求。 完美WORD格式編輯
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