重力壩穩(wěn)定和應(yīng)力計(jì)算(參考版)
2025-05-19 08:20本頁面
【正文】 mAR = m2 JR = m4TR` = m代入上式左邊= 滿足規(guī)范要求。) = fR = 400 KPa經(jīng)計(jì)算：左邊= KN ＜ 右邊= 400 KN 滿足規(guī)范要求。m左邊=γ0ψS(b、偶然組合時(shí)，取偶然狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd2=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。) = fR右邊= R(對于壩趾抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)抗力函數(shù)R(m代入上式中：γ0ψS() = 式中左邊=γ0ψS(2) 壩趾抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)a、基本組合時(shí)，取持久狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd1=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。) = ∑P右邊== KN對于抗滑穩(wěn)定的抗力函數(shù)R(偶然組合的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式式中左邊=γ0ψS() = fR`∑WR + CR`AR經(jīng)計(jì)算：左邊= KN ＜ 右邊= KN 滿足規(guī)范要求。) = = KN對于抗滑穩(wěn)定的作用效應(yīng)函數(shù)S(1) 壩體混凝土與基巖接觸面抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)a、基本組合時(shí)，取持久狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd1=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。此時(shí)結(jié)構(gòu)功能限值C = 0?；窘M合，以正常蓄水位對應(yīng)的上、下游水位代入，偶然組合以校核洪水位時(shí)上、下游水位代入。m序號(hào)荷載效應(yīng)方向力標(biāo)準(zhǔn)值力矩標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)力設(shè)計(jì)值力矩M設(shè)計(jì)值1自重↓為正585958592靜水壓力←為正3揚(yáng)壓力↓為正15164浪壓力←為正5淤沙壓力←為正按規(guī)范規(guī)定作用組合進(jìn)行作用力的匯總?cè)绺奖?：附表9 各種工況下的∑↓、∑←、∑M統(tǒng)計(jì)表 單位：KN、KN附表7 正常蓄水位情況各項(xiàng)作用力統(tǒng)計(jì)表 單位：KN、KNm將計(jì)算的各荷載進(jìn)行匯總整理。m④ 浪壓力（直墻式）由非溢流壩段標(biāo)準(zhǔn)剖面計(jì)算已知浪壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：對壩底中點(diǎn)O取矩為（順時(shí)針為“－”，逆時(shí)針為“+”）：MOPWK = ()(+)+()(－)= －(+)= － KNm MOU2 = = － KNm∑MOP = － KNm② 靜水壓力（水平力）P1 = γH12 /2 = (－1090)2 /2 = － KN (→)P2 =γH22 /2 =(－1090)2 /2 = KN (←)∑P = － KN (→)P1作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： (－1090)/3 = P2作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： (－1090)/3 = m靜水壓力對O點(diǎn)的彎矩（順時(shí)針為“－”，逆時(shí)針為“+”）： MOP1 = = － KN結(jié)論請見附表7。m⑤ 淤沙壓力由非溢流壩段標(biāo)準(zhǔn)剖面計(jì)算已知淤沙壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：PSK = － KN對O點(diǎn)的力臂為（－1090）/3 = 對O點(diǎn)取矩 MOPSK = － = － KNm∑MOU = － KNm③ 揚(yáng)壓力 揚(yáng)壓力示意圖請見下頁附圖：H1 = －1090 = mH2 = －1090 = m(H1 － H1) = － = m 計(jì)算揚(yáng)壓力如下：U1 = = KNU2 = /2 = KN∑U = KNU1作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： 0 mU2作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： / 2 － / 3 = 豎向力對O點(diǎn)的彎矩（順時(shí)針為“－”，逆時(shí)針為“+”）： MOU1 = 0 KNm MOP2 = = KNm∑MOW = KNm MOW3 = 0 KNA、正常蓄水位情況（，）① 豎向力（自重）W1 = 24 = KNW2 = 24 /2 = KNW3 = 24 = KN上游附加重量：W4 =（250＋247）/＝∑W = KNW1作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： (－) /2 = W2作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： W3作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： 0mW4作用點(diǎn)至O點(diǎn)的力臂為： / 2 －2＝豎向力對O點(diǎn)的彎矩（順時(shí)針為“－”，逆時(shí)針為“+”）： MOW1 = = KNmAc = m2 Jc = m4Tc` = m代入上式左邊=滿足規(guī)范要求。因按規(guī)范規(guī)定，正常使用極限狀態(tài)的長期組合系數(shù)ρ＝1，故持久狀態(tài)下短期組合與長期組合值相同。) == KN右邊=經(jīng)計(jì)算：左邊= KN ＜ 右邊= KN 滿足規(guī)范要求。偶然組合的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式式中： ∑Wc ── = 1137 KN∑Mc ── = － KN) = = KPaC10混凝土的fCK = = 9800KPa ，γm=右邊=經(jīng)計(jì)算：左邊= KPa ＜ 右邊= KPa 滿足規(guī)范要求。) =式中： m2 ── 下游壩面坡比 =Tc ── 壩基面形心軸到下游面的距離 = Ac ── = bh = 1 = m2Jc ── = bh3/12 = 1∑Wc ── = KN∑Mc ── = － KN基本組合的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式對于壩趾抗壓的作用效應(yīng)函數(shù)S() = fR`∑Wc + Cc`Ac經(jīng)計(jì)算：左邊= 478 KN ＜ 右邊= KN 滿足規(guī)范要求。) = = 478 KN對于抗滑穩(wěn)定的作用效應(yīng)函數(shù)S(b、偶然組合時(shí)，取偶然狀態(tài)對應(yīng)的設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd2=，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 =。) = ∑P右邊== K
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