【正文】 /(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：wk=mzmsw0=1=Mw=m組合風(fēng)荷載得：NC=NB++f=NC/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]=205N/mm2滿足要求八、立柱地基基礎(chǔ)計(jì)算由上節(jié)知，立柱底部承受的最大荷載為N=max(NC，ND)= Max(NC,ND)kN立柱底墊板的底面平均壓力p=N/(mfA)=0/(1)=0kPafak=160kPa滿足要求九、抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進(jìn)行架體進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算。工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaH2/2+)=(6+6)=mMR=6((31))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(ωkL H2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=(6+(+(24+)600/1000)6)=mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]Llb2/2=(+(24+)600/1000)6((31))2/2=m滿足要求：MT≤MR（3） 扣件式鋼管支架樓板模板安全計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ3002013二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長(zhǎng)L(m)6樓板邊寬B(m)6模板支架高度H（m）主梁布置方向平行于樓板長(zhǎng)邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)立桿自由端高度a(mm)500架體底部布置類型墊板次梁間距a(mm)300次梁懸挑長(zhǎng)度a1(mm)200主梁懸挑長(zhǎng)度b1(mm)200主梁合并根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型計(jì)算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф48荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型地基土地基土類型砂土地基承載力特征值fak(kPa)160架體底部墊板面積A(m^2)是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市內(nèi)蒙古(省)鄂托克旗(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m^2)新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m^3)計(jì)算模板及次梁時(shí)均布活荷載Q1k(kN/m^2)計(jì)算模板及次梁時(shí)集中活荷載Q2k(kN)計(jì)算主梁時(shí)均布活荷載Q3k(kN/m^2)計(jì)算立柱及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k(kN/m^2)1基本風(fēng)壓值Wo(kN/m^2)/簡(jiǎn)圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強(qiáng)度驗(yàn)算：由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)120/1000)1+1)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)120/1000)1+1)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖4） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)120/1000)1)=p1===（圖5） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)120/1000)1)=p2===（圖6） 永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖取最不利組合得：Mmax=m（圖7） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)120/1000)1=（圖8） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖9） 撓度圖ν=≤[ν]=300/400=滿足要求四、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖10） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)120/1000)300/1000)=p1===（圖11） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)120/1000)300/1000)=p2===（圖12） 永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13） 次梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖14） 次梁剪力圖Vmax=τmax=VmaxS/(Ib0)=1000103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)120/1000)300/1000=（圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖16） 次梁變形圖νmax=≤[ν]=11000/400=滿足要求五、主梁驗(yàn)算將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1=Υ0{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=：q2=Υ0{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)120/1000)300/1000=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=自重設(shè)計(jì)值為：g=Υ0=則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖抗彎驗(yàn)算（圖21） 主梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖22） 主梁剪力圖Vmax=τmax=QmaxS/(Ib0)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算（圖23） 主梁變形圖νmax=≤[ν]=1103/400=滿足要求支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗(yàn)算長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計(jì)算長(zhǎng)度l0取步距則長(zhǎng)細(xì)比為：λ=h1/i=1000/(10)=≤[λ]=150滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)λ查JGJ1622008附錄D得到φ=N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb +Hgk=((+(24+)120/1000)+1)11+=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax = kNN= kN≤[N]=30kN滿足要求八、立柱地基基礎(chǔ)計(jì)算立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝max(,0)/(1)=≤fak＝160kPa滿足要求第 52 頁