【正文】 /(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風荷載風荷載體型系數：wk=mzmsw0=1=Mw=m組合風荷載得：NC=NB++f=NC/(φA)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[σ]=205N/mm2滿足要求八、立柱地基基礎計算由上節(jié)知，立柱底部承受的最大荷載為N=max(NC，ND)= Max(NC,ND)kN立柱底墊板的底面平均壓力p=N/(mfA)=0/(1)=0kPafak=160kPa滿足要求九、抗傾覆驗算根據規(guī)范規(guī)定應分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進行架體進行抗傾覆驗算。工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaH2/2+)=(6+6)=mMR=6((31))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生。其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(ωkL H2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=(6+(+(24+)600/1000)6)=mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]Llb2/2=(+(24+)600/1000)6((31))2/2=m滿足要求：MT≤MR（3） 扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結構設計規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ3002013二、計算參數基本參數樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)6樓板邊寬B(m)6模板支架高度H（m）主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)立桿自由端高度a(mm)500架體底部布置類型墊板次梁間距a(mm)300次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200主梁合并根數1結構表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008材料參數主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф48荷載參數基礎類型地基土地基土類型砂土地基承載力特征值fak(kPa)160架體底部墊板面積A(m^2)是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市內蒙古(省)鄂托克旗(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m^2)計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m^2)計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m^2)1基本風壓值Wo(kN/m^2)/簡圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖2三、面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)120/1000)1+1)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)120/1000)1+1)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖4） 可變荷載控制的受力簡圖1：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)120/1000)1)=p1===（圖5） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)120/1000)1)=p2===（圖6） 永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：Mmax=m（圖7） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)120/1000)1=（圖8） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9） 撓度圖ν=≤[ν]=300/400=滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10） 可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)120/1000)300/1000)=p1===（圖11） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]a}=((+(24+)120/1000)300/1000)=p2===（圖12） 永久荷載控制的受力簡圖強度驗算（圖13） 次梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖14） 次梁剪力圖Vmax=τmax=VmaxS/(Ib0)=1000103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)120/1000)300/1000=（圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16） 次梁變形圖νmax=≤[ν]=11000/400=滿足要求五、主梁驗算將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1=Υ0{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=：q2=Υ0{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)120/1000)300/1000+300/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)120/1000)300/1000=此時次梁的荷載簡圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=自重設計值為：g=Υ0=則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖21） 主梁彎矩圖Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖22） 主梁剪力圖Vmax=τmax=QmaxS/(Ib0)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖23） 主梁變形圖νmax=≤[ν]=1103/400=滿足要求支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗算長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h1/i=1000/(10)=≤[λ]=150滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算根據λ查JGJ1622008附錄D得到φ=N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb +Hgk=((+(24+)120/1000)+1)11+=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節(jié)計算可知，可調托座受力N= Rzmax = kNN= kN≤[N]=30kN滿足要求八、立柱地基基礎計算立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝max(,0)/(1)=≤fak＝160kPa滿足要求第 52 頁