【正文】 )h0)+γQlQ1k=1(+(24+) )+13= 按 二等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進(jìn)行最不利組合， 計算簡圖如下： 強度驗算 σ=Mmax/W=106/9340=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ Vmax/(8Izδ)[bh02(bδ)h2]=1000[40802(404)762]/(83736004)＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1= R2= R3= 正常使用極限狀態(tài) R1ˊ= R2ˊ= R3ˊ= 六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф483截面慣性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)125計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=max[R1,R2,R3]/2=max[,]/2= 正常使用極限狀態(tài) Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[,]/2= 計算簡圖如下： 抗彎驗算 σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ 2Vmax/A=21000/424＝28N/mm2≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф483回轉(zhuǎn)半徑i(mm)抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)200立柱截面面積(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)支架立桿計算長度修正系數(shù)η懸臂端計算長度折減系數(shù)k 長細(xì)比驗算 l01=hˊ+2ka=400+2250=750mm l02=ηh=1000=1200mm 取兩值中的大值l0=1200mm λ=l0/i=1200/=≤[λ]=150 長細(xì)比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風(fēng)荷載 頂部立桿段： λ1=l01/i=750/= 查表得，φ= N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γ1k]lalb=[(+(24+))+3]= f=N1/(φ1A)＝103/(424)=≤[σ]=200N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： λ2=l02/i=1200/= 查表得，φ= N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γ1k]lalb=[(+(24+))+3]= f=N2/(φ2A)＝103/(424)=≤[σ]=200N/mm2 滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載 Mw=ψcγQωklah2/10=12/10=m 頂部立桿段： N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψcγQ Q1k]lalb+Mw/lb=[(+(24+))+3]+ f=N1w/(φ1A)+Mw/W=103/(424)+106/4490=≤[σ]=200N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψcγQ Q1k]lalb+Mw/lb=[(+(24+))+3]+ f=N2w/(φ2A)+Mw/W=103/(424)+106/4490=≤[σ]=200N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托承載力容許值[N](kN)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N =≤[N]=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生 MT=ψcγQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=(6+4)= MR=γGG1kLaLb2/2= MT=≤MR= 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=ψcγQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=(+4)= MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=[+(24+)] MT=≤MR= 滿足要求！ 十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)100 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)11000100/1000=≥F1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；βc混凝土強度影響系數(shù)，βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積， 可得：fc=，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)(300)/(200100)]1/2=，Aln=ab=20000mm2 F==120000/1000=≥F1= 滿足要求！ 板模板計算書4700*8200*150板模板（盤扣式）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008 《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 231－2010 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土板名稱B2新澆混凝土板板厚(mm)150模板支架縱向長度La(m)模板支架橫向長度Lb(m)模板支架高度H(m) 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)1=風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設(shè)計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平桿步距h(mm)1000頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)400小梁最大懸挑長度L1(mm)200主梁最大懸挑長度L2(mm)400平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)15抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/6＝1000152/6＝37500mm3 I=bt3/12＝1000153/12＝281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1(+(24+) )+13= q1靜=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1(+(24+) )= 正常使用極限狀態(tài) q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=11(+(24+) )+113= 強度驗算 Mmax===m σ=Mmax/W=106/37500=≤[f]= 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝5ql4/(384EI)=54004/(3849350281250)= νmax= mm≤min{400/150，10}= 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形鋼管截面類型□80402截面慣性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=(+(24+) )+3= 正常使用極限狀態(tài) q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1(+(24+) )+13= 按 二等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進(jìn)行最不利組合， 計算簡圖如下： 強度驗算 σ=Mmax/W=106/9340=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ Vmax/(8Izδ)[bh02(bδ)h2]=1000[40802(404)762]/(83736004)＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1= R2= R3= 正常使用極限狀態(tài) R1ˊ= R2ˊ= R3ˊ= 六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型矩形鋼管截面類型□80402截面慣性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=max[R1,R2,R3]/2=max[,]/2= 正常使用極限狀態(tài) Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[,]/2= 計算簡圖如下： 抗彎驗算 σ=Mmax/W=106/9340=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ Vmax/(8Izδ)[bh02(bδ)h2]=1000[40802(404)762]/(83736004)＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф483回轉(zhuǎn)半徑i(mm)抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)200立柱截面面積(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)支架立桿計算長度修正系數(shù)η懸臂端計算