【正文】 專項施工方案 38 34cm，以每分鐘擠壓 60 次為宜D、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。③如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。④人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫(yī)生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。(5)火災事故急救措施1)事故發(fā)生后，最早發(fā)現者應迅速向事故現場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。2)事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。3)發(fā)生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。①火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 39 發(fā)現人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子?；饒鰺熿F彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。②火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態(tài)來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區(qū)；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區(qū)；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或抬出火場。當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出。4)火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。第十一節(jié) 高支模驗算書梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱 1制曲車間（EF交2軸）三層梁KL3(2)新澆混凝土梁計算跨度(m) 食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 40 混凝土梁截面尺寸(mmmm) 6001200 新澆混凝土結構層高(m) 14梁側樓板厚度(mm) 180二、荷載設計面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架自重標準值G 1k(kN/m2)模板及其支架 新澆筑混凝土自重標準值G 2k(kN/m3) 24梁 鋼筋自重標準值G 3k(kN/m3)板 施工人員及設備荷載標準值Q 1k 當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m 2) 1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值 2基本風壓ω 0(kN/m2) 風壓高度變化系數μ z k(kN/m2)風荷載體型系數μ s 非自定義:三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側有板，梁板立柱不共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng) a(mm) 900梁兩側立柱間距l(xiāng) b(mm) 1200步距h(mm) 1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng) 39。b(mm) 1200混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm) 600食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 41 梁底增加立柱根數 2梁底增加立柱布置方式 自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm) 400,800梁底支撐小梁根數 4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm) 300 設計簡圖如下：平面圖食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 42 立面圖四、面板驗算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 15面板抗彎強度設計值[f](N/mm 2) 15 面板彈性模量E(N/mm 2) 10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W＝bh 2/6=10001515/6＝37500mm 3，I＝bh 3/12=1000151515/12＝281250mm 4食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 43 q1＝[(G 1k+ (G2k+G3k)h)+，(G 1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1靜 ＝[G 1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)]1 ＝ q1活 ＝Q 2kb＝21＝ q2＝(G 1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 強度驗算 Mmax＝ 1靜 L2+ L2＝ 2+＝m σ＝M max/W＝10 6/37500＝≤[f]＝15N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝ 4/(100EI)=2022/(10010000281250)＝≤[ν]＝l/400＝200/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4= q1靜 l + q1活 l=+＝ R2=R3= q1靜 l + q1活 l=+＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。=R439。= q2l=＝ R239。=R339。= q2l=＝五、小梁驗算小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 6080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm 2) 小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm 2) 小梁彈性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64小梁截面慣性矩I(cm 4) 256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 44 q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+1，(+(24+))+1]max[，()]/21， +()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21，+()]＝ 抗彎驗算 Mmax＝max[ 1l12， 1l22]＝max[ 2， 2]＝m σ＝M max/W＝10 6/64000＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[ 1l1，q 1l2]＝max[，] ＝ τmax＝3V max/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 45 ν1＝ 2l14/(100EI)＝900 4/(10093502560000)＝≤[ν]＝l/400＝900/400＝ ν2＝q 2l24/(8EI)＝300 4/(893502560000)＝ ≤[ν]＝l/400＝300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[ 1l1， 1l1+q1l2]＝max[，+] ＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R 4＝ ，R 2＝R 3＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝max[ 2l1， 2l1+q2l2]＝max[，+] ＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R39。1＝R39。 4＝，R39。 2＝R39。 3＝六、主梁驗算主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф48可調托座內主梁根數 1 主梁彈性模量E(N/mm 2) 206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm 2) 125主梁截面慣性矩I(cm 4) 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 46 抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) σ＝M max/W＝10 6/5080＝≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2V max/A=21000/489＝≤[τ]＝125N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 47 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 滿足要求！ 扣件抗滑計算 R＝max[R 1,R4]＝≤8kN 單扣件在扭矩達到40～65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R＝≤8kN 單扣件在扭矩達到40～65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型 Ф483 立柱截面面積A(mm 2) 424回轉半徑i(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 抗壓強度設計值f(N/mm 2) 205 λ=h/i=1500/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得，φ＝ 風荷載計算 Mw＝ 2ωklah2/10＝ 2＝m 穩(wěn)定性計算 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》，荷載設計值q 1有所不同： 1)面板驗算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 48 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/31，+()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝，R 2＝，R 3＝，R 4＝ 立柱最大受力N w＝max[R 1+N邊1 ，R 2，R 3，R 4+N邊2 ]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2， ，+[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝ N/(φA)+Mw/W＝(424)+10 6/4490＝≤[f]＝205N/mm 2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN) 30 由主梁驗算 一節(jié)計算可知可調托座最大受力N ＝max[R 2，R 3]＝≤[N]＝30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型 素填土 地基承載力設計值f ak(kPa) 140立柱墊木地基土承載力折減系數m f 1 墊板底面面積A(m 2) 立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(m fA)＝(1)＝≤f ak＝140kPa 滿足要求！板模板（扣件式）計算書食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 49 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱 1制曲車間三層板（23交EF軸）新澆混凝土樓板板厚(mm) 180新澆混凝土樓板邊長L(m) 新澆混凝土樓板邊寬B(m) 二、荷載設計當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m 2) 當計算面板和小梁時的集中荷載(kN) 當計算主梁時的均布活荷載(kN/m 2) 1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1面板自重標準值 面板及小梁自重標準值 樓板模板自重標準值 模板及其支架自重標準值G 1k(kN/m2)模板及其支架自重標準值 新澆筑混凝土自重標準值G 2k(kN/m3) 24鋼筋自重標準值G 3k(kN/m3) 基本風壓ω 0(kN/m2) 風壓高度變化系數μ z k(kN/m2)風荷載體型系數μ s 三、模板體系設計模板支架高度(m) 14立柱縱向間距l(xiāng) a(mm) 900立柱橫向間距l(xiāng) b(mm) 900水平拉桿步距h(mm) 1500食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 50 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm) 300立柱距混凝土板長邊的距離(mm) 300主梁布置方向 平行樓板長邊小梁間距(mm) 400小梁距混凝土板短邊的距離(mm) 50小梁兩端各懸挑長度(mm) 300，300 設計簡圖如下：模板設計平面圖食品科技產業(yè)園工程項目高支撐模板體系專項施工方案 51 模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 15面板抗彎強度設計值[f](N/mm 2) 15 面板彈性模量E(N/mm 2) 10000 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》面板可按簡支跨計算 的規(guī)定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m 單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝bh 2/6=10001515/6＝37500mm 3，I＝bh 3/12=