【正文】 容許粘接強度，； [f] 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 (16)=。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4162215103=螺栓的軸向拉力N= 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=，滿足要求！，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = ； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，=； kN，大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十三、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L 長桿總長度(m)； N1 小橫桿數(根)； N2 直角扣件數(個)； N3 對接扣件數(個)； N4 旋轉扣件數(個)； S 腳手板面積(m2)； n 立桿總數(根) n=201； H 搭設高度(m) H=25； h 步距(m) h=； la立桿縱距(m) la=； lb 立桿橫距(m) lb=； 長桿總長度(m) L = (201 + 201/ 2 )=；小橫桿數(根) N1 = ( / 1/2 + 1) 201 = 1757；直角扣件數(個) N2 = ( / + 1) 201 = 6584；對接扣件數(個) N3 = / = 1682；旋轉扣件數(個) N4 = / = 505；腳手板面積(m2) S = ( 2012) / =。；小橫桿1757根；直角扣件6584個；對接扣件1682個；旋轉扣件505個；。 型鋼懸挑卸料平臺計算書 說明：本工程《腳手架施工方案》經重慶第二建設有限公司相關部門核算、審批后，對方案中型鋼懸挑卸料平臺構造提出另行設計和驗算（計算參數取值更安全），故本工程的型鋼懸挑卸料平臺必須按該計算書要求的進行實施，確保安全心中有數、萬無一失。 泰合尚渡酒店工程； 工程建設地點:南充市順慶區(qū)濱江大道；屬于框筒結構； 地上27層； 地下2層；建筑高度：；標準層層高： ；總建筑面積：；總工期：450天。 本工程由泰合房開公司投資建設，重慶巴蜀設計院設計，四川康立監(jiān)理公司監(jiān)理，重慶二建組織施工；由鄭敏生擔任項目經理，尹宏斌擔任技術負責人。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 懸挑卸料平臺的計算依據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB 500072002)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB 500092001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB 500172003)等編制。一、參數信息:腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：；施工人員等活荷載(kN/m2):，最大堆放材料荷載(kN):。內側鋼繩與墻的距離(m)：，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：；鋼絲繩安全系數K：，懸挑梁與墻的節(jié)點按 固支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。主梁材料類型及型號：22號槽鋼槽口水平[ ；次梁材料類型及型號：14b號槽鋼槽口水平[；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：。水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：, 次梁懸臂Mc（m）：；平臺計算寬度(m)：。 二、次梁的驗算:次梁選擇 14b號槽鋼槽口水平[ ，其截面特性為：面積 A=；慣性距 Ix=；轉動慣量 Wx=；回轉半徑 ix=；截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=。(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，； Q1= = ；(2)、型鋼自重標準值：本例采用14b號槽鋼槽口水平[， kN/m Q2= kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值： kN/m2 Q3= kN/m22)最大堆放材料荷載P：荷載組合Q=(+)+=P==內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ8091，P31）為： 經計算得出: Mmax = ()(1())2+。 最大支座力計算公式: 經計算得出: R = ( + ( + 2))/2 = 次梁應力： 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數，； [f] 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =104/()= N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求! 其中，φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： 經過計算得到 φb=570235/()=；由于 ，按照下面公式調整： 得到 φb39。=；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =104/()= N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 22號槽鋼槽口水平[ ，其截面特性為： 面積 A=；慣性距 Ix=；轉動慣量 Wx=；回轉半徑 ix=；截面尺寸，b=79mm,h=220mm,t=；(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，； Q1 = ；(2)槽鋼自重荷載 Q2=靜荷載設計值 q = (Q1+Q2) = (+) = ； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R； 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖() 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R[1] = kN； R[2] = kN。 最大支座反力為 Rmax= kN；M1=M2=最大彎矩 Mmax= kNm；最大撓度 ν= mm。 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數，； [f] 鋼材抗壓強度設計值，[f] = N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =106/+104/= N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]= N/mm2，滿足要求! 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： φb=570235/()=；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 106/()= N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 [f]=,滿足要求!，滿焊。焊縫面積：A=2(h+2b2t30)=2(+2)=焊縫慣性矩I=焊縫抵抗矩W=2I/h=2角焊縫強度fwf=160 N/mm2σf=M2/W=τf=R[2]/((ht10))= 焊縫強度驗算結果滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisinθi其中 RCi 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi 拉鋼繩的軸力(kN)； θi 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sinθi = Sin (ArcTan ((+)) = ；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sinθi；RUi = / = kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑17mm。 其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6163α＝； K 鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到：[Fg]=Ru＝。經計算，選此型號鋼絲繩不能滿足要求。建議取619鋼絲繩，最小直徑為：20mm。六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=。拉環(huán)強度計算公式為： 其中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f]=；所需要的拉環(huán)最小直徑 D=[4/(2)]1/2=。七、操作平臺安全要求:，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；；，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；，應有專人負責檢查，發(fā)現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。八、結論和建議:1.[Fg]=Ru＝，不滿足要求。 建議取619鋼絲繩，最小直徑為：20mm。