【正文】 311039875270 （二）、QTZ63（5513）型（單位：KN；）塔機(jī)型號QTZ63（5513）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFh M1M2工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 0 表中Fv表示豎向荷載，F(xiàn)h表示水平荷載，M1表示平面內(nèi)彎矩，在這種工況下基礎(chǔ)屬受荷載最大（風(fēng)載按《GB/T13752》取值）。以上表中工況為：QTZ80（5710），QTZ63（5513），塔身未采用附著裝置，塔機(jī)工作工況及非工作工況受到暴風(fēng)突襲時，基礎(chǔ)受到的載荷。TZ80（5710）型塔吊荷載、塔吊荷載 （1）、塔吊自重(包括壓重)F1=509KN（2）、 塔吊最大起重荷載F2=0kN(非工作狀況) a、工作狀態(tài)下,作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=FV=509kN塔吊的傾覆力矩 M=1039kNm水平荷載Fh=31KN M2=875KNb、非工作狀態(tài)下,作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=FV=449kNFh=71KN M2=0KN、工作狀態(tài)下豎向力計算 （1）、樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》) 其中：n──單樁個數(shù)，n=4； Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=509kN； Gk──樁基上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=BcBcD=206kN； Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:1）、作用于格構(gòu)基礎(chǔ)頂豎向力設(shè)計值(最大壓力):N1=(509+206)/4+(1039+875)()/[2()2]豎向荷載N=+1293=抗撥力N=(509+206)/(1039+875)()/[2()2]==2） 、由于基礎(chǔ)樁頂高為：（）=N=(509+206)/4+(1914+31)()/[2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N=(509+206)/(1914+31)()/[2()2]==；3） 、N=(509+206)/4+(1914+3110)()/[2()2]=+即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N=(509+206)/(1914+3110)()/[2()2]==；非工作狀態(tài)下豎向力計算 （1）、樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》) 其中：n──單樁個數(shù)，n=4； Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=449kN； Gk──樁基上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=BcBcD=206kN； Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:1）、作用于格構(gòu)基礎(chǔ)頂豎向力設(shè)計值(最大壓力):N1=(449+206)/4+1668()/ [2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+1127= 豎向抗撥力設(shè)計值N=(449+206)/1668()/[2()2]==此處鋼柱計算應(yīng)取工作狀態(tài)2） 、由于格構(gòu)基礎(chǔ)高為：（）=N=(449+206)/4177。(1668+71)()/[2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N=(449+206)/(1668+71)()/[2()2]==；此處樁計算應(yīng)取工作狀態(tài)3） 3）、N=(449+206)/4177。(1668+7110)()/[2()2]=177。即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N=(449+206)/(1668+7110)()/[2()2]= =；此處樁計算應(yīng)取非工作狀態(tài) (二)、QTZ63（5513）型豎向力計算 QTZ63（5513）型非工作狀態(tài)下塔吊荷載塔機(jī)型號QTZ63（5513）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFh M1M2工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 0 （1）、樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》) 其中：n──單樁個數(shù)，n=4； Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=； Gk──樁基上砼承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=BcBcD=206kN； Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:1）、作用于格構(gòu)基礎(chǔ)頂豎向力設(shè)計值(最大壓力):N1=(+206)/4+()/[2()2] =+即：豎向力設(shè)計值N=+= 豎向抗撥力設(shè)計值N=(+206)/()/[2()2]==此處樁計算應(yīng)取此工作狀態(tài)4） 、由于格構(gòu)基礎(chǔ)高為：（）=N=(+206)/4+(+)()/[2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N=(424+206)/(+)()/[2()2]==；此處鋼柱計算應(yīng)取此工作狀態(tài) 5）、N=(+206)/4+(+10)()/[2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N==；此處樁計算應(yīng)取QTZ80（5710）非工作狀態(tài) QTZ63（5513）型工作狀態(tài)下塔吊荷載塔機(jī)型號QTZ63（5513）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFh M1M2工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 0 （1）、樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》) 其中：n──單樁個數(shù)，n=4； Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=472kN； Gk──樁基上砼承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值，Gk=BcBcD=206kN； Mxk,Myk──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik──荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力(kN)。經(jīng)計算得到:1）、作用于格構(gòu)基礎(chǔ)頂豎向力設(shè)計值(最大壓力):N1=(472+206)/4+()/[2()2] =+即：豎向力設(shè)計值N=+= 豎向抗撥力設(shè)計值N=(+206)/()/[2()2]==此處樁計算應(yīng)取非工作狀態(tài)5） 、由于格構(gòu)基礎(chǔ)高為：（）=N=(472+206)/4+(+)()/[2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N=(424+206)/(+)()/[2()2]==；此處鋼柱計算應(yīng)取非工作狀態(tài) 5）、N=(472+206)/4+(+10)()/[2()2]=即：豎向力設(shè)計值N=+=；豎向抗撥力設(shè)計值N==；此處樁計算應(yīng)取QTZ80（5710）非工作狀態(tài)（四）、綜述最大設(shè)計值如下：1）、鋼構(gòu)基礎(chǔ)柱頂力設(shè)計值為：豎向壓力N=。豎向撥力N=。2） 、：豎向壓力N= 豎向撥力N=。3） 、：豎向壓力N=。豎向撥力N=。樁身承載力驗算灌注樁主筋采用12根直徑25mm的三級鋼,%!箍筋采用Φ8@200螺旋筋，并每隔2m焊接一道直徑為20 的三級鋼加勁箍。樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ942008)根據(jù)計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 c──基樁成樁工藝系數(shù)， fc──混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=； Aps──樁身截面面積，Aps=。fcAps=106=5873kN≥經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求!(2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：豎向抗撥力設(shè)計值N=； fyAS=300103=（HRB335）≥ 經(jīng)過計算得到樁軸向抗撥力滿足要求! 樁承載力計算 （1）、1塔吊位于 1樓軸/軸；為QTZ63。，NK=（抗撥）,N=，抗撥系數(shù)：根據(jù)工程勘察報告得， ， Ap== u==樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ942008)根據(jù)計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值N=,，取其中抗撥力最大值 NK=（抗撥） 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: R=u∑qsli+qpAp 其中 R──基樁豎向承載力特征值； qs──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力特征值，按下表取值； qp──極限端阻力特征值，按下表取值； u──樁身的周長，u=； Ap──樁端面積,取Ap=； li──第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力特征值表如下:Z95點土層性質(zhì)（1塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質(zhì)粘土1551淤泥質(zhì)粘土852粉質(zhì)粘土1853粉砂2350054粉質(zhì)粘土2035061粉砂2570062粉質(zhì)粘土2133063粉砂2464圓礫45230071全風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖3072強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖5573中等風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖703500，，RB=UP∑λqsaiL=（15+8＋18 ＋23＋20 ＋25＋21 ＋24＋45＋30＋55＋70）＝G(樁的浮容重)==+=FK=（抗撥） 抗撥驗算合格R=u∑qsli+qpAp＝（15+8＋18＋23＋20＋25＋21＋24＋45＋30＋55＋70）＋ 3500=+=F=+= 單樁抗壓承載力合格（2）、2塔吊位于 3樓軸/軸；為QTZ80。，NK=（抗撥）,N=，抗撥系數(shù)：根據(jù)工程勘察報告得， Ap== u==樁承載力計算樁承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ942008)根據(jù)計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值N=，取其中抗撥力最大值NK= 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: R=u∑qsli+qpAp 其中 R──基樁豎向承載力特征值； qs──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力特征值，按下表取值； qp──極限端阻力特征值，按下表取值； u──樁身的周長，u=； Ap──樁端面積,取Ap=； li──第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力特征值表如下:Z82點土層性質(zhì)（2塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）3淤泥質(zhì)粘土64粉質(zhì)粘土1551淤泥質(zhì)粘土852粉質(zhì)粘土1853粉砂2350054粉質(zhì)粘土2035061粉砂2570062粉質(zhì)粘土2133063粉砂2464圓礫45230071全風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖3072強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖5573中等風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖703500，RB=UP∑λqsaiL=（6＋15＋8＋18＋23＋20 ＋25＋21＋24＋45＋30＋55＋70）＝G(樁的浮容重)==+=FK=（抗撥） 抗撥驗算合格R=u∑qsli+qpAp＝（6+15+8＋18＋23＋20＋25＋21＋24＋45＋45＋55＋70）+3500 =+=F=+=