【正文】 )。建設(shè)部 《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ592011)。本工程相關(guān)圖紙，設(shè)計文件。國家有關(guān)模板支撐架設(shè)計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件，此外，在計算中還參考了浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》(J109052006)的部分內(nèi)容。二、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 Φ48?.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65Nm時，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算模板的截面抵抗矩為：W＝1200?82/6=?04mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝?.2 =；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝?4?.2 =；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝?.1?.2 =；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1?.2 =；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2?.2=。以上3項為恒載，5項為活載，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(++)?.35=； q1 =(x4+x5)?.4=(+)?.4 =；對荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = + = ?.179?.32+?.04?.32= 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= = ?.179?.?.04?.32= ；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底?？箯濖炈?，即σ =M/Wfσ =?06 /(?04)=底模面板的受彎強(qiáng)度計算值σ =，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=?.179?.3+?.04?.3=；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算：τ = 3Q/(2bh)≤fvτ =3?(2?200?8)=；所以，底模的抗剪強(qiáng)度τ =。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1200?83/12=?05 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：νmax=(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)νmax=；底模面板的撓度計算值νmax=[ν] =min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=?.3=；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=?4?.3=；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=?.1?.3=；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1?.3=；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2?.3=；以上3項為恒載，5項為活載，則底模的荷載設(shè)計值為：g2 =(x1+x2+x3)?.35=(++)?.35=；q2 =(x4+x5)?.4=(+)?.4=； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= = ?.545?.?.26?.22=；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60?02/6=?04 mm3；σ =M/Wfσ =?06/(?04)=；底模方木的受彎強(qiáng)度計算值σ =，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=?.545?.2+?.26?.2=；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算：τ = 3Q/(2bh)≤fvτ =3?(2?0?0)=；所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度τ =。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60?03/12=?06 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：νmax=?x1+x2+x3)譴a4/(100譋譏)+?x4+x5)譴a4/(100譋譏)= mm；底模方木的撓度計算值νmax= 小于 撓度設(shè)計值[ν] =min(1200/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計算的中間支座反力值，即p=+=?.545?.2+?.26?.2=；按疊加原理簡化計算，托梁的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗算托梁計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：方鋼管 : 60?0?mm；W= ?03mm3；I= ?04mm4； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN穖) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；托梁的最大應(yīng)力計算值 σ = ?06/?03= N/mm2；托梁的最大撓度 νmax = mm ；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于方鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計算值 νmax= [ν]=min(1200/400,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。：(1)支架的自重(kN)：NG1＝?.6＝；(2)模板的自重(kN)：NG2＝?.2?.2＝；NG3＝24?.14?.2?.2＝；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝；：(1)活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：NQ＝（＋）?.2?.2＝：N＝＋＝?＋?.296＝（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算σ =(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，?02mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2?.1=；l0=kμh=?.665?.5=；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=?03 /=185；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =(φAKH)=??03 /(?.89?02?)=；立桿的受壓強(qiáng)度計算值σ =，滿足要求。組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知:Nut＝＋?.4NQ＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：Wk==?.74?.273?.45=；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；Mw=?.4譓wk=?.4譝k譴a議2/10=?.4?.064?.2?.52/10=；（2）立桿穩(wěn)定性驗算σ =(φAKH)+Mw/W≤fσ =(φAKH)+Mw/W=??03/(?.89?02?)+?06 /(?03)=；立桿的受壓強(qiáng)度計算值σ =，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgk譳c = 120?=120 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求?。┎鹉r間計算參考《建筑施工安全手冊》（杜榮軍主編，中國建筑工業(yè)出版社出版社出版），各樓層層高、樓面設(shè)計荷載、樓板板厚均按相同計。支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i＝?.14?.2?.2?（24+）＝；模板自重為：N模i＝?.3?.2?.2＝；支架自重為：N支gi＝?.15?.6＝；混凝土澆筑施工荷載為：N澆i＝?（1+2）?.2?.2＝；樓蓋總的設(shè)計荷載為：NQ=?.5?.2?.2+ ＝；澆筑層的荷載計算（設(shè)當(dāng)前澆筑層為第i層）：％=0％設(shè)計強(qiáng)度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N澆i=+++＝；下一層立桿的荷載計算：％=％設(shè)計強(qiáng)度，N支i1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=+++1?.831＝；其中，α為樓蓋荷載計入比例，α＝1。下二層立桿的荷載計算：％=％設(shè)計強(qiáng)度，N支i2＝N支i1+N支gi+αN板iNQ=++?.＝；其中，α為樓蓋荷載計入比例，α＝。 NQ,下三層的模板支架可以試拆除。拆除后下二層的立桿荷載由下三層的樓蓋分擔(dān)60％， N支i2NQ，可以拆除。