【正文】 件抗滑承載力設計值。規(guī)范規(guī)定直角、。，；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。 kN, kN；作業(yè)層內立桿扣件抗滑承載力驗算：內立桿受到的豎向作用力R= ≤，內立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！作業(yè)層外立桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力R= ≤，外立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。(1)結構自重標準值NG1k采用Φ48 3鋼管。外立桿高11米以下采用雙管，11米以上采用單管；內立桿高11米以下采用雙管，11米以上采用單管。外立桿：NG1k=（Hs11）gk+11gk’ =（）+11= kN；外立桿（單管）：NG1k=（Hs11）gk =（）= kN；內立桿：NG1k=（Hs11）gk+11gk’ =（）+11= kN；內立桿（單管）：NG1k=（Hs11）gk =（）= kN；(2)構配件自重標準值NG2k1)腳手板的自重標準值NG2k1采用竹笆腳手板，自重標準值gk1=，鋪設層數(shù)n1=15層。外立桿：NG2k1= n1lblagk1 = 15= kN；外立桿（單管）：NG2k1= n1’lblagk1 = 15= kN；內立桿：NG2k1= n1（lb+a1）lagk1 = 15（+0）= kN；內立桿（單管）：NG2k1= n1’’（lb+a1）lagk1 = 15（+0）= kN；2)擋腳板的自重標準值NG2k2采用木腳手板(220483000)，自重標準值gk2=，鋪設層數(shù)n2=5層。 外立桿：NG2k2= n2lagk2 = 5= kN；外立桿（單管）：NG2k2= n2lagk2 = 5= kN；3)防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3采用Φ48 3鋼管，自重標準值gk3=，總根數(shù)n3=30根。外立桿：NG2k3= n3（lagk3+）= 30（+）= kN；外立桿（單管）：NG2k3= n339。（lagk3+） = 20（+）= kN；4)圍護材料的自重標準值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=，自重標準值gk4=。外立桿：NG2k4= laH gk4 == kN；外立桿（單管）：NG2k4= la（H11）gk4 =（）= kN；5)附加橫桿及扣件的自重標準值NG2k5搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)n4=2根，鋪設層數(shù)n5=15層，采用Φ48 3鋼管，自重標準值gk6=。外立桿：NG2k5= n5n4（lagk6+） = 152（+）= kN；外立桿（單管）：NG2k5= n139。n4（lagk6+） = 152（+）= kN；內立桿：NG2k5= n5n4（lagk6+） = 152（+）= kN；內立桿（單管）：NG2k5= n139。39。n4（lagk6+） = 152（+）= kN；6）構配件自重標準值NG2k合計外立桿：NG2k=++++= kN；外立桿（單管）：NG2k=++++= kN；內立桿：NG2k=+= kN；內立桿（單管）：NG2k=+= kN；活荷載按照1個結構作業(yè)層（荷載為3 kN/m2）計算，活荷載合計值∑Qk=3 kN/m2。外立桿：∑NQk= lbla∑Qk = 3= kN；內立桿：∑NQk =（lb+a1）la∑Qk =（+0）3= kN；Wk=μzμsω0其中 ω0 基本風壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：ω0 = kN/m2； μs 風荷載體型系數(shù)：μs=；j為擋風系數(shù)，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，考慮了雙管和雙管剪刀撐對擋風系數(shù)的貢獻值，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。腳手架底部μs=，腳手架頂部μs=，腳手架變截面處μs=； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳手架底部μz= ，腳手架頂部μz= ，腳手架變截面處μz= ；經計算得到，風荷載標準值為: 腳手架底部Wk = = kN/m2； 腳手架頂部Wk = = kN/m2； 腳手架變截面處Wk = = kN/m2；六、立桿穩(wěn)定性計算(一)基本數(shù)據(jù)計算依據(jù)《扣件式規(guī)范》：長細比λ= l0/i = kμh/i=μh/i（k取為1）查《扣件式規(guī)范》：μ = ；立桿的截面回轉半徑：i = cm；λ= 100/=立桿實際長細比計算值λ= 小于容許長細比210，滿足要求！長細比λ= l0/i = kμh/i=100/=；穩(wěn)定系數(shù)φ查《扣件式規(guī)范》：φ= ；Mw = 經計算得到，各段彎矩Mw為： 腳手架底部 Mw= m；單雙立桿交接位置 Mw= m；(二)外立桿穩(wěn)定性計算,外立桿的穩(wěn)定性計算σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f](1)雙管立桿底部穩(wěn)定性驗算立桿的軸心壓力設計值 N =（NG1k+NG2k）+∑NQk =（+）+ = kN；σ = (2424)+（24490） = N/mm2；組合風荷載時，外立桿雙管立桿底部實際抗壓應力計算值σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)單雙立桿交接位置的穩(wěn)定性驗算：立桿的軸心壓力設計值 N =（NG1k+NG2k）+∑NQk =（+）+ = kN；σ = (424)+；組合風荷載時，外立桿單雙立桿交接位置實際抗壓應力計算值σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！,外立桿的穩(wěn)定性計算σ = N/(φA) ≤ [f](1)雙管立桿底部穩(wěn)定性驗算立桿的軸心壓力設計值 N =（NG1k+NG2k）+∑NQk =（+）+ = kN；σ = (2424) = N/mm2；不組合風荷載時，外立桿雙管立桿底部實際抗壓應力計算值σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)單雙立桿交接位置的穩(wěn)定性驗算：立桿的軸心壓力設計值 N =（NG1k+NG2k）+∑NQk =（+）+ = kN；σ = (424) = N/mm2；不組合風荷載時，外立桿單雙立桿交接位置實際抗壓應力計算值σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(三)內立桿穩(wěn)定性計算全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風荷載的作用，內立桿不考慮風荷載作用。σ = N/(φA) ≤ [f](1)雙管立桿底部穩(wěn)定性驗算立桿的軸心壓力設計值 N =（NG1k+NG2k）+∑NQk =（+）+ = kN；σ = (2424) = N/mm2；內立桿雙管立桿底部實際抗壓應力計算值σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)單雙立桿交接位置的穩(wěn)定性驗算：立桿的軸心壓力設計值 N =（NG1k+NG2k）+∑NQk =（+）+ = kN；σ = (424) = N/mm2；內立桿單雙立桿交接位置實際抗壓應力計算值σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的穩(wěn)定性計算風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = WkAw = kN；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 600/ φ=；A = cm2；[f]=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 102205103 = kN；Nl= Nf=，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl= ≤，滿足要求！八、腳手架配件數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： 長桿總長度(m) L = H(n+la/hn2la/h) 小橫桿數(shù)(根) N1 = (H/2h + 1)n 直角扣件數(shù)(個) N2 = (H/h + 1)n 對接扣件數(shù)(個) N3 = L/l 旋轉扣件數(shù)(個) N4 = L/l 腳手板面積(m2) S = (n2)lalb 其中 n 立桿總數(shù)(根) n=193； H 搭設高度(m) H=； h 步距(m) h=； la立桿縱距(m) la=； lb 立桿橫距(m) lb=； 代入得： 長桿總長度(m) L =(193 + 193/ 2 )=； 小橫桿數(shù)(根) N1 = ( /(2) + 1) 193 = 1888； 直角扣件數(shù)(個) N2 = ( / + 1) 193 = 7124； 對接扣件數(shù)(個) N3 = / = 1724； 旋轉扣件數(shù)(個) N4 = / = 517； 腳手板面積(m2) S = (1932) =。；小橫桿1888根；直角扣件7124個；對接扣件1724個；旋轉扣件517個；。