【正文】 ”內(nèi)查得，，鋼筋混凝土的泊桑比，故三角形線性荷載彎矩系數(shù)根據(jù)“表437”內(nèi)查得：，，，鋼筋混凝土的泊桑比，故矩形和三角形荷載疊加后得2)沉箱后底板受由下向上的荷載作用（短暫狀況）(1)計算圖示設(shè)計高水位時，在永久作用與波峰壓力、地基反力共同作用下底板所受荷載最大。，，.荷載為梯形分布，按圖612劃分為矩形荷載和三角形荷載。圖612 荷載簡圖底板按四邊固定板計算，計算簡圖如圖613所示。a b圖613 (2)內(nèi)力計算矩形均布荷載彎矩系數(shù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表419”內(nèi)查得，，鋼筋混凝土的泊桑比，故三角形線性荷載彎矩系數(shù)根據(jù)“表437”內(nèi)插得：，，，鋼筋混凝土的泊桑比，故矩形和三角形荷載疊加后得、后趾計算1)前趾受由下向上的荷載作用（持久狀況）(1)計算圖示設(shè)計低水位時，在永久作用與波峰壓力、地基反力共同作用下底板所受荷載最大。荷載為梯形分布，前趾按懸臂板計算，計算簡圖如圖614所示。圖614 荷載簡圖(2)內(nèi)力計算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表22”梯形荷載作用下支座彎矩為: （624）2)后趾受由下向上的荷載作用（短暫狀況）(1)計算圖示設(shè)計高水位時，在永久作用與波峰壓力、地基反力共同作用下底板所受荷載最大。(2)內(nèi)力計算梯形荷載作用下支座彎矩為承載能力極限狀況內(nèi)力匯總見表66610。表68 前面板內(nèi)力匯總項目前面板內(nèi)側(cè)彎矩（）前面板外側(cè)彎矩（）支座跨中支座跨中向向向表69 底板內(nèi)力匯總項目底板下層彎矩（）底板上層彎矩（）支座跨中支座跨中前底板向向后底板向向表610 趾內(nèi)力匯總項目底板下層彎矩（）支座跨中前趾向后趾向(二)正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力計算沉箱前面板計算1)前面板受由外向里的荷載作用時（短暫狀況）(1)計算圖示短暫狀況的永久作用與可變作用的代表值取標準分項系數(shù)，；.，計算簡圖如圖616所示；，計算簡圖如圖617所示。圖616 圖617 (2)內(nèi)力計算① ：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表421”內(nèi)插得彎矩系數(shù)，，彎矩=系數(shù)，鋼筋混凝土的泊桑比，故修正后② ：查“表32”得跨中最大彎矩系數(shù)：=，支座最大彎矩系數(shù)=，2)前面板受里由向外的荷載作用時（持久狀況）(1)計算圖示。荷載為梯形分布，按圖618劃分為矩形荷載和三角形荷載。圖618 荷載簡圖，計算簡圖如圖619所示；，計算簡圖如圖620所示。a b圖619 圖620 (2)內(nèi)力計算①：矩形均布荷載彎矩系數(shù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表421”內(nèi)查得，，鋼筋混凝土的泊桑比，故三角形線性荷載彎矩系數(shù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表436”內(nèi)查得：，，鋼筋混凝土的泊桑比，故矩形和三角形荷載疊加后得②：查“表32”得跨中最大彎矩系數(shù)：=，支座最大彎矩系數(shù)=，1)沉箱前底板受由下向上的荷載作用（持久狀況）(1)計算圖示荷載為梯形分布，按圖621換分為矩形荷載和三角形荷載。圖621 荷載簡圖底板按四邊固定板計算，計算簡圖如圖622所示。a b圖622 (2)內(nèi)力計算矩形均布荷載彎矩系數(shù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表419”內(nèi)查得，，鋼筋混凝土的泊桑比，故三角形線性荷載彎矩系數(shù)根據(jù)“表437”內(nèi)查得：，，，鋼筋混凝土的泊桑比，故矩形和三角形荷載疊加后得2)沉箱后底板受由下向上的荷載作用（短暫狀況）(1)計算圖示荷載為梯形分布，按圖623換分為矩形荷載和三角形荷載。底板按四邊固定板計算，計算簡圖如圖624所示。圖623 荷載簡圖a b圖624 (2)內(nèi)力計算矩形均布荷載彎矩系數(shù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表419”內(nèi)查得，，鋼筋混凝土的泊桑比，故三角形線性荷載彎矩系數(shù)根據(jù)“表437”內(nèi)插得：，，，鋼筋混凝土的泊桑比，故矩形和三角形荷載疊加后得、后趾計算1)前趾受由下向上的荷載作用（持久狀況）(1)計算圖示荷載為梯形分布，前趾按懸臂板計算，計算簡圖如圖625所示。圖625 荷載簡圖(2)內(nèi)力計算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》“表22”梯形荷載作用下支座彎矩為: （624）2)后趾受由下向上的荷載作用（短暫狀況）(1)計算圖示圖226 荷載簡圖(2)內(nèi)力計算梯形荷載作用下支座彎矩為正常使用極限狀況內(nèi)力匯總見表6161613。表611 前面板內(nèi)力匯總項目前面板內(nèi)側(cè)彎矩（）前面板外側(cè)彎矩（）支座跨中支座跨中向向向表612 底板內(nèi)力匯總項目底板下層彎矩（）底板上層彎矩（）支座跨中支座跨中前底板向向后底板向向表613 趾內(nèi)力匯總項目底板下層彎矩（）支座跨中前趾向后趾向表6. 1 鋼筋等級鋼筋等級Ⅰ級Ⅱ級Ⅲ級Ⅳ級對沉箱箱壁和底板只進行正截面受彎承載力計算，極限狀態(tài)設(shè)計表達式為：（625）式中，：作用效應(yīng)組合設(shè)計值；：結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值。根據(jù)《港口工程鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》“”，單筋矩形截面承載力按下式計算（626）（627）式中，：受彎承載力設(shè)計值（）；：混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（），混凝土等級為C40，根據(jù)《水運工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》“”??；：鋼筋抗拉強度設(shè)計值（），采用Ⅲ級鋼筋，根據(jù)“”取，相對界限受壓區(qū)計算高度；：截面抵抗彎矩系數(shù)，；：矩形截面寬度（）；：相對受壓區(qū)計算高度（），；：縱向受拉鋼筋的截面面積（）；：截面的有效高度（），為受拉鋼筋重心到受拉區(qū)邊緣的距離。鋼筋單排布置時，其中為混凝土保護層厚度，為鋼筋直徑。根據(jù)“”矩形截面的受彎構(gòu)件的最大裂縫寬度按下式計算：（628）（629）（630）式中，：最大裂縫寬度（）；：構(gòu)件受力特征系數(shù)，；：考慮鋼筋表面形狀的影響系數(shù)，；：考慮作用的準永久組合或重復荷載影響的系數(shù)，；~，；：鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力（）；：鋼筋彈性模量（），??；：縱向受拉鋼筋的有效配筋率，時，，；：有效受拉混凝土截面面積（）。混凝土外外側(cè)保護層厚度為50，內(nèi)側(cè)保護護層厚度為40，底板保護層厚度為40，隔墻保護層厚度為40。受彎承載力計算時，均取單寬。1)配筋計算估計鋼筋直徑為20。，故滿足要求。滿足要求。選取20直徑的Ⅲ級鋼筋，間距150，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。1)配筋計算估計鋼筋直徑為22。，故滿足要求。配筋率按下式計算滿足要求。選取22直徑的Ⅲ級鋼筋，間距250，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。1)配筋計算估計鋼筋直徑為20。，故滿足要求。滿足要求。選取20直徑的Ⅲ級鋼筋，間距250，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為20。，故滿足要求。滿足要求。選取20直徑的Ⅲ級鋼筋，間距200，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，滿足要求。估計鋼筋直徑為18mm，故滿足要求。不滿足要求，則按最小配筋率配筋，則：選取18直徑的Ⅲ級鋼筋，間距250，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為18。，故滿足要求。不滿足要求，則按最小配筋率配筋，則：選取18直徑的Ⅲ級鋼筋，間距250，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為25。，故滿足要求。滿足要求。選取25直徑的Ⅲ級鋼筋，間距250，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為25。，故滿足要求。滿足要求。選取25直徑的Ⅲ級鋼筋，間距200，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為18。，故滿足要求。不滿足要求，取，則鋼筋截面面積為：選取18直徑的Ⅲ級鋼筋，間距150，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為18。，故滿足要求。不滿足要求，取，則鋼筋截面面積為：選取18直徑的Ⅲ級鋼筋，間距200，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為20。，故滿足要求。滿足要求。選取20直徑的Ⅲ級鋼筋，間距100，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。估計鋼筋直徑為18。，故滿足要求。不滿足要求，取，則鋼筋截面面積為：選取18直徑的Ⅲ級鋼筋，間距200，實際每米板寬中的鋼筋截面面積。2)抗裂驗算，，取滿足要求。后底板下層向的彎矩小于前底板向彎矩，故可將底板配筋通常設(shè)置。后底板上層向的彎矩小于前底板向彎矩，故可將底板配筋通常設(shè)置。前趾下側(cè)向的彎矩小于前底板向彎矩，故可將底板配筋通常設(shè)置。后趾下側(cè)向的彎矩小于前底板向彎矩，故可將底板配筋通常設(shè)置。致謝經(jīng)過一學期的學習和努力，這次的畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)初步完成。這次的畢業(yè)設(shè)計，基本上包涵了大學所學的所有專業(yè)知識。使我加深了對所學知識的掌握和理解，并且運用到實際工作中。在這里我要感謝史艷嬌老師的指導，沒有老師的指導和督促，以我的“拖延癥”性格很難完成這份畢業(yè)設(shè)計。其次，還要謝謝我的同學們，在遇到困難的時候，做過的有經(jīng)驗的同學給予的幫助和鼓勵，在沒有進展心情煩躁的時候，能夠和同學交流探討。最后，還要感謝天津城建大學對我的栽培，這次畢設(shè)的經(jīng)歷不但鞏固了我的知識，也將對我以后的工作有很大的幫助。參考文獻[1]（JTJ 21398）[S].北京：人民交通出版社。[2](JTJ21199) [S].北京：人民交通出版社。[3](JTJ21598) [S].北京：人民交通出版社。[4](JTJ29898) [S].北京：人民交通出版社。[5]（JTJ292—98）[S].北京：人民交通出版社。[6](JTJ29198)[S].北京：人民交通出版社。[7](JTJ29098)[S] .北京：人民交通出版社。[8](JTJ3002000) [S].北京：人民交通出版社。[9](JTJ22598)[S] .北京：人民交通出版社。[10](JTJ26798)[S] .北京：人民交通出版社。[11](JTJ2482001) [S] .北京：人民交通出版社。[12]（JTJ 28399）[S].北京：人民交通出版社。[13]（JTJ 2752000）[S].北京：人民交通出版社。[14](JTJ25098)[S] .北京：人民交通出版社。[15](JTJ23194) [S].北京：人民交通出版社。[16](JTJ23799)[S] .北京：人民交通出版社。[17](JTJ24097) [S] .北京人民交通出版社。[18](JTJ2972001) [S].北京：人民交通出版社。[19](JTJ2852000) [S].北京：人民交通出版社。[20](JTJ2952000) [S] .北京：人民交通出版社。[21]（JTJ22198）[S].北京：人民交通出版社。[22](JTJ2492001) [S] .北京：人民交通出版社。[23]（下冊）[S].北京：人民交通出版社，1994。[24]（上冊）[S].北京：人民交通出版社，1994附錄附表1抗滑穩(wěn)定性驗算計算表（kNm）考慮波浪力土壓力為主導可變作用結(jié)論