【正文】 是，一、在射極跟隨器中引入正反饋、以進(jìn)一步提高輸入電阻；二、在互補功率放大電路中引入正反饋、以進(jìn)一步提高不失真輸出電壓幅度。下面分別討論。 圖 523（ a）所示電路為基極分壓式靜態(tài)工作點穩(wěn)定的射極輸出器，為了保證靜態(tài)工作點穩(wěn)定， R R2不能取得太大，這就限制了 射極輸出器輸入電阻 Ri=R1//R2//[rbe+（ 1+β） Re]的提高。在要求輸入電阻很高的情形下，通常采用圖 523（ b）所示電路，即在圖（ a）電路基礎(chǔ)上引入了 R C2。用瞬時極性法不難判斷圖（ b）電路通過 R C2引入了正反饋。 設(shè)圖 523所示電路中所有電容對交流均可視為短路，圖（ b）電路中，當(dāng) R3上端交流電位 ub=ui變化時， R3下端交流電位 uA=uo跟隨著同樣變化，好象自己將自己“抬舉”起來一樣，故稱為 自舉電路。 由圖（ b）可知，流過 R3的交流電流（有效值）為 IR3=（ UiUo） / R3= Ui（ 1Auf） / R3 射極輸出器的電壓放大倍數(shù) Auf= Uo/ Ui≤1，所以， UA= Uo =Auf Ui≤Ui。 R3支路的等效電阻為 R/3= Ui / IR3= R3/（ 1Auf） （ 527) 由于 Auf (= uo / ui)小于約等于 1，所以，（ 1Auf）大于約等于 0，故 R/3 = R3/（ 1Auf）＞＞ R3 由 Auf ≈βR/L/（ rbe+βR/L） （ 528） 式中 R/L= R1//R2// Re。則有 1Auf≈1βR/L/（ rbe+βR/L） = rbe /（ rbe+βR/L） （ 529） 將式（ 529）代入式（ 527），并考慮到 βR/L＞＞ rbe，可得 R/3≈（ rbe+βR/L） R3/ rbe≈βR/LR3/ rbe （ 530） 所以圖 521（ b）電路輸入電阻為 Ri≈R/3//βR/L （ 531） 2. 互補功率放大電路中引入正反饋、以提高不失 真輸出電壓幅度 實際互補功率放大電路中，為了提高不失真輸出電壓幅度，通常也引入正反饋的自舉電路。圖 524為一實用的甲乙類自舉互補對稱功率放大電路（ OTL電路）。同 OTL電路相比，增加了大電容 C2（約為幾十 μF～一、二百μF）、電阻 R5等組成的自舉電路。 T T2等其它各元件組成的互補對稱 OTL電路工作原理及各元件的作用在 。現(xiàn)在從如下兩方面作一補充說明。 ? (1) 引入級間直流負(fù)反饋穩(wěn)定靜態(tài)工作點 ? 輸入級 T1管基極上偏置電阻 R1上端連接至 T T3管發(fā)射極，構(gòu)成兩級之間的靜態(tài)工作點穩(wěn)定的直流負(fù)反饋電路。由于對稱性，T T3管發(fā)射極直流電壓的正常值為： UE2= UE3=+VCC/2，這一直流電壓經(jīng) R R2分壓給 T1管基極提供靜態(tài)偏置電壓、使 T1管工作在放大區(qū)。 ? 由于某種原因，使得 UE2= UE3偏離了 +VCC/2，比如： UE2= UE3＜+VCC/2，兩級之間隨即發(fā)生如下直流負(fù)反饋過程： 可見，這一直流負(fù)反饋過程，使 T T3管發(fā)射極直流電壓較好地穩(wěn)定在 +VCC/2，從而保證 T T3管工作電壓具有較好的對稱性。 ? (2) 引入正反饋加大輸出電壓的動態(tài)范圍 ? 圖 524電路中通過 C R5引入了正反饋，其作用是提高互補輸出級 T2管輸出電壓的跟隨范圍，使 T2管輸出的正電壓的最大值接近于 +VCC（約為 +VCC–UCE2S、 UCE2S為 T2管的臨界飽和壓降）。 ? C R5在電路中的作用分析如下： ? R5為交流隔離電阻 (其值一般取 100～ 200Ω左右 )，若無 R5（將 R5短路）， R3的上端交流接地，則電容 C2將電路輸出端對地交流短路、無輸出電壓，隔離電阻 R5是不可少的。 ? 靜態(tài)時：流過 R5的電流為 IC1+IB2，在幾 mA左右，故 R5上的直流壓降 UR5很小（一般小于 ），故可認(rèn)為 A點直流電位UA=+VCCUR5≈+VCC；而 UE2= UE3=+VCC /2；所以，大電容 C2上的直流電壓為： UC2=UA UE2≈+VCC VCC /2=+VCC /2（注意， C2上的直流電壓極性上“ +”下“ ”）。 動態(tài)時：若 ui為負(fù)半周時，經(jīng) T1管反相放大輸出正半周的信號推動 T T3管互補輸出級（忽略 D D2的動態(tài)電阻）， T2管導(dǎo)通、 T3管截止，輸出正半周電壓 uo。 ① 若 C2斷和 R5短路， UA=+VCC，輸出正半周電壓uo時，由于 uE2= uE3＞ +VCC/2， uB2＞ +VCC/2， R3上的電壓必小 +VCC/2，且隨著輸出正半周電壓 uo的幅度加大，必然是 uB2比 +VCC/2高得越多，即電壓 uR3比 VCC/2小得越多， uR3減小，使 T2管基極驅(qū)動電流不足， T2管不可能趨近臨界飽和，導(dǎo)致T2管 UCE2min＞ UCE2S, 正半周電壓 uo幅度 Uom=VCC UCE2minVCC/2= VCC/2UCE2min 比 VCC/2小許多 ,造成正半周不失真輸出電壓幅值減小。 ? ② 加 C2和 R5，輸出正半周電壓 uo時，隨著 uE2= uE3上升，C2使 A點電位上升。 C2對交流視為短路，動態(tài)時 C2兩端電壓約為 VCC/2。即使當(dāng) uo幅值達(dá)到 (VCC/2） UCE2S時，也即 uB2max=uE2max+≈VCC UCE2S+≈VCC時， A點電位可升高到 3VCC/2， uR3≈VCC/2，有足夠驅(qū)動電流使T2管趨于臨界飽和，使 uo幅度大到 VCC/2 UCE2≈VCC/2。提高 T2管輸出正電壓跟隨的范圍。從反饋觀點， C2和 R5相當(dāng)于在電路中引入正反饋。 ? 另外，跨接在輸出端與 T1管基極之間的電阻 R1具有雙重作用：其一、作為 T1管基極的直流上偏置電阻，構(gòu)成兩級之間的直流負(fù)反饋、以穩(wěn)定靜態(tài)工作點（前面已分析）；其二、構(gòu)成兩級之間的交流電壓并聯(lián)負(fù)反饋，以改善電路的交流特性。