【正文】 ， 則鋼筋與混凝土界面上的平均粘結(jié)應(yīng)力 τ為 τ＝ F/(πdl) 試驗中可同時量測加荷端滑移和自由端滑移 ， 由于埋入長度 l較短 。 可認(rèn)為達到最大荷載時粘結(jié)應(yīng)力沿埋長近乎相等 ， 可用粘結(jié)破壞時的最大平均粘結(jié)應(yīng)力代表鋼筋與混凝士的粘結(jié)強度 。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 ?上 圖為典型的光面鋼筋拔出試驗曲線 (τ sl曲線 )。 ?光面鋼筋的粘結(jié)強度較低 ， τ u=(～ )ft， 到達最大粘結(jié)應(yīng)力后 ， 加荷端滑移 sl急劇增大 。 曲線出現(xiàn)下降段 、 試件的破壞是鋼筋徐徐被拔出的剪切破壞 ，滑移可達數(shù)毫米 。 ?τ ｕ 很大程度上取決于鋼筋的表面狀況 ， 表面越凹凸不平 ， 則 τ u越高 。 ?光面鋼筋的主要問題是強度低滑移大 。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 ?粘結(jié)強度仍由 膠著力 、 摩擦力 和 機械咬合力 組成。但主要為 機械咬合力 。 ?鋼筋開始 滑移 后，粘結(jié)力主要由鋼筋 凸肋 對混凝土的 斜向擠壓力 和界面上的 摩擦力 組成。 ?若鋼筋外圍 混凝土 很薄且沒有環(huán)向箍筋約束，形成縱向劈裂裂縫，沿鋼筋縱向產(chǎn)生 劈裂破壞 。 ?若有環(huán)向箍筋約束混凝土的變形，縱向劈裂裂縫的發(fā)展受到限制，最后鋼筋沿肋外徑的圓柱面出現(xiàn) 整體滑移 ，發(fā)生 刮犁式破壞 （剪切破壞）。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能變形鋼筋的拔出實驗 ① 加荷初期期 (τ ＜ τ A)，鋼筋肋對混凝土 斜向擠壓 形成了滑動阻力 ， 滑動的產(chǎn)生使肋根部混凝土出現(xiàn)局部擠壓變形 ，粘結(jié)剛度較大 。 曲線近似為直線關(guān)系 。 School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能變形鋼筋的拔出實驗 ② 隨荷載的增大 ， 斜向擠壓力沿鋼筋縱向分力產(chǎn)生內(nèi)部斜裂縫 ， 徑向分力使混凝土環(huán)向受拉 ，從而產(chǎn)生內(nèi)部徑向裂縫 ，當(dāng)徑向內(nèi)裂縫到達試件表面時 ， 相應(yīng)的應(yīng)力稱劈裂粘結(jié)應(yīng)力 τσ=(～)τu， School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能變形鋼筋的拔出實驗 ③ τs曲線到達峰值 τu時 ，相應(yīng)的滑移 s隨混凝土的強度的不同約在 ～㎜ 之間波動 、 對于無橫向配筋的一段保護層試件 ， 到達 τu后 ， 在 s增長不大的情況下出現(xiàn)脆性劈裂破壞 。 School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 影響粘結(jié)強度的因素 （ 1） 混凝土的強度等級： 鋼筋的粘結(jié)強度均隨混凝土的強度提高而提高； （ 2）混凝土保護層 c和鋼筋之間凈距離 越大，劈裂抗力越大，因而粘結(jié)強度越高，但當(dāng) l/d＞ 5時， τu與 ft,s不再增長，也就是說粘結(jié)強度不由壁裂破壞來決定，而是沿鋼筋外徑圓柱面上發(fā)生剪切破壞。 （ 3）橫向鋼筋 限制了縱向裂縫的發(fā)展，可使粘結(jié)強度提高，因而在鋼筋錨固區(qū)和搭接長度范圍內(nèi)，加強橫向鋼筋 (如箍筋加密等 )可提高混凝土的粘結(jié)強度。 （ 4)鋼筋端部的彎鉤、彎折及附加錨固措施 （ 如焊鋼筋和焊鋼板等 ）可以提高的錨固粘接能力。 (5)側(cè)向壓力約束 也有提高粘接強度的作用。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 粘結(jié)機理的研究及應(yīng)用現(xiàn)狀 影響粘結(jié)力的因素較多 ， 在實際工程中粘結(jié)受力情況復(fù)雜 ，到目前為止還沒有比較完整的計算理論 。 目前常用的處理粘結(jié)的方法有兩種： ?以實驗得到的粘結(jié)應(yīng)力為基本粘結(jié)應(yīng)力 ， 計算錨固長度； ?以規(guī)范的形式規(guī)定相應(yīng)的構(gòu)造措施來保證鋼筋混凝土的粘結(jié)力 。 我國規(guī)范采用的方法 。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 鋼筋混凝土的一般構(gòu)造規(guī)定 ： 定義： 鋼筋外邊緣到混凝土外邊緣的距離。 規(guī)定： ? 不應(yīng)小于鋼筋的直徑或并筋的等效直徑 ? 不應(yīng)小于骨料最大粒徑的 附表 10的規(guī)定 ： 計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，其錨固長度按下式計算 dffltya ??α－ 鋼筋的外形系數(shù)（按附表 12取用） 當(dāng)錨固長度不能滿足時，則需采用機械錨固，如彎折、焊短鋼筋、焊短角鋼等。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 錨固長度的修正： ? 當(dāng) HRB33 HRB400、 RRB400級鋼筋的直徑大于 25mm時，其錨固長度乘以修正系數(shù) 。 ? 當(dāng) HRB33 HRB400、 RRB400級的環(huán)氧樹脂涂層鋼筋，其錨固長度乘以修正系數(shù) 。 ? 當(dāng)鋼筋在施工工程中容易擾動時，其錨固長度乘以修正系數(shù) 。 ? 當(dāng) HRB33 HRB400、 RRB400級鋼筋在錨固區(qū)的混凝土保護層厚度大于鋼筋直徑的 3倍且配有箍筋時，其錨固長度乘以修正系數(shù) 。 ? 厚度修正系數(shù)： 附表 13 ? 鋼筋余量修正系數(shù)： 當(dāng)鋼筋的實際配筋面積大于其計算面積時，錨固長度可以乘以 鋼筋余量修正系數(shù)， 其數(shù)值為：設(shè)計計算面積與實際配筋面積的比值。 但對有抗震要求的及直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不得采用 此項修正。 ? 受拉鋼筋的最小錨固長度應(yīng)符合 附表 14的規(guī)定， 且在任何情況下不應(yīng)小于計算值的 250mm。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 機械錨固的形式及構(gòu)造要求： ?機械錨固的形式及構(gòu)造宜采用下圖所示的方法： ?錨固長度內(nèi)的箍筋不應(yīng)少于 3個，其直徑不應(yīng)小于縱向鋼筋直徑的 ，其間距不應(yīng)小于縱向鋼筋直徑的 5倍。 ?當(dāng)縱向鋼筋的混凝土保護層厚度不小于鋼筋直徑的 5倍時，可不受以上限制。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 ： 分類： 綁扎搭接、機械連接和焊接 搭接規(guī)定： ? 鋼筋綁扎搭接接頭連接區(qū)段的長度 為 ，凡搭接接頭中點位于該連接區(qū)段長度內(nèi)的搭接接頭均屬于同一連接區(qū)段。 ? 同一連接區(qū)段 內(nèi)縱向鋼筋搭接接頭 面積百分率 為該區(qū)段內(nèi)有搭接接頭的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 ： 分類： 綁扎搭接、機械連接和焊接 搭接規(guī)定： 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能圖示為同一區(qū)段內(nèi)縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭 試計算該搭接區(qū)段內(nèi)的接頭百分率？設(shè)鋼筋的直徑相等。 該搭接連接在同一區(qū)段內(nèi)共有 4根 鋼筋，其搭接接頭鋼筋有2根 ，故搭接接頭的面積百分率為 50%。 School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 搭接規(guī)定： ? 粗、細(xì)鋼筋搭接時，按粗鋼筋截面積計算接頭面積百分率，按細(xì)鋼筋直徑 計算搭接長度。 搭接長度的計算 : ? 在任何情況下， 縱向受拉鋼筋 的綁扎搭接接頭的長度均不應(yīng)小于 300mm。 ? 構(gòu)件中的 縱向受壓鋼筋 ，當(dāng)采用搭接連接時，其受壓搭接長度不應(yīng)小于縱向受拉搭接長度的 ，且在任何情況下不應(yīng)小于 200mm。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能lall???搭接長度系數(shù) 見附表 11 School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 ? 在受力鋼筋搭接長度內(nèi)應(yīng)配置箍筋 ，箍筋直徑不宜小于搭接鋼筋直徑的 ； ? 箍筋間距： ? 當(dāng)為受拉時：不應(yīng)大于 較小直徑 的 5倍 ,且不應(yīng)小于 100mm。 ? 當(dāng)為受壓時，不應(yīng)大于 較小直徑 的 10倍 ,且不應(yīng)小于 200mm； ? 當(dāng)受壓鋼筋直徑 d25mm時，尚應(yīng)在搭接接頭兩個端面外100mm范圍內(nèi)各設(shè)置兩個箍筋。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 ： 分類： 綁扎搭接、機械連接和焊接 搭接規(guī)定： ? 受力鋼筋的接頭宜設(shè)置在受力較小處。同一根鋼筋上宜少設(shè)接頭。 ? 同一構(gòu)件各根鋼筋的搭接接頭宜相互錯開 . ? 對梁類、板類及墻類構(gòu)件，不宜大于 25%； ? 對柱類構(gòu)件，不宜大于 50%。 ? 當(dāng)工程中確有必要增大受拉鋼筋搭接接頭面積百分率時，對梁類構(gòu)件，不應(yīng)大于 50%；對板類、墻類及柱類構(gòu)件，可根據(jù)實際情況放寬。 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 鋼筋的焊接 : 有關(guān)要求 : . 35d且不大于 500mm的長度以內(nèi)時 ,應(yīng)視為位于同一連接范圍內(nèi)的焊接接頭 . : (a).受拉鋼筋 : a).非預(yù)應(yīng)力鋼筋 : ≤ 50% b).預(yù)應(yīng)力鋼筋 : ≤ 25% 當(dāng)采取保證焊接質(zhì)量的可靠措施時可放寬到 : ≤ 50%. (b).受壓鋼筋 : 可不作限制 . 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 縱向受力鋼筋的最小配筋率（ %）： 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能受力類型 最小配筋百分率 受壓構(gòu)件 全部縱向鋼筋 一側(cè)縱向鋼筋 受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件一側(cè)的受拉鋼筋 45ft/fy中的較大值 注： 偏心受拉構(gòu)件中的受壓鋼筋，應(yīng)按受壓構(gòu)件一側(cè)縱向鋼筋考慮； 受壓構(gòu)件的全部縱向鋼筋和一側(cè)縱向鋼筋的配筋率以及軸心受拉構(gòu)件和小偏心受拉構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的配筋率應(yīng)按構(gòu)件的全截面面積計算；受彎構(gòu)件、大偏心受拉構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的配筋率應(yīng)按全截面面積扣除受壓翼緣面積 (b/fb)h/f后的截面面積計算； School of Civil Engineering And Architecture 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能 縱向受力鋼筋的最小配筋率（ %）： 第二章 鋼筋和混凝土的材料性能受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋最小配筋百分率，當(dāng)采用 HRB400級、RRB400級鋼筋時，應(yīng)按表中規(guī)定減小 ；當(dāng)混凝土強度等級為 C60及以上時，應(yīng)按表中規(guī)定增大 ； 當(dāng)鋼筋沿構(gòu)件截面周邊布置時， 一側(cè)縱向鋼筋 系指沿受力方向兩個對邊中的一邊布置的縱向鋼筋。 臥置于地基上的鋼筋混凝土厚板，其配筋量多由最小配筋率控制。根據(jù)實際受力情況，最小配筋率可適當(dāng)降低，但規(guī)定了最低限值 ％。