單層廠房設(shè)計(jì)計(jì)算書-資料下載頁
2024-10-30 08:54本頁面
【導(dǎo)讀】300mm以上，為不使橋架碰柱皮，故在邊柱外皮和定位軸線A之間設(shè)聯(lián)系尺寸150mm。二氈三油防水層;25mm厚水泥漿找平層；60mm厚水泥蛭石保溫層；預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板。圍護(hù)結(jié)構(gòu)：240mm厚普通磚墻；6米，本例不考慮地震作用。根據(jù)廠房跨度，柱頂標(biāo)高及吊車起重量大小，本車間采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為保證屋蓋整體性及空間剛度，屋蓋采用無檁體系。根據(jù)廠房具體條件，柱間支撐設(shè)置位置。廠房主要構(gòu)件選用如下：。屋架：采用標(biāo)準(zhǔn)圖集G415中的預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架。其自重標(biāo)準(zhǔn)值為106KN/榀，BC跨選YWJA-18-1,其自重標(biāo)準(zhǔn)值是；其中，AB跨選DL-11,其高度。軌道及連接件自重為。本均勻，故可從整個廠房中選擇具有代表性的排架為計(jì)算單元，如圖所示。其中上柱高H1=米，下柱高H=米，柱總高H=米。AB跨：30/5t吊車、中級工作制，吊車梁高。風(fēng)荷載體型如圖所示.本廠房為兩跨等高排架,可用剪力分配系數(shù)來進(jìn)行內(nèi)力分析.A列柱柱頂位移?B列柱柱頂位移?
【正文】 h＝ 900+300+50＝ 1250 基礎(chǔ)頂面 標(biāo)高為－ 基礎(chǔ)埋深 d＝ h+500＝ 1250+500＝ 1750mm (c)按軸心受壓 Nmax 估算基礎(chǔ)底面尺寸 A? df mN?? max＝ ?? ＝ 考慮彎矩作用，按以上值適當(dāng)擴(kuò)大，取 A＝ a? b＝ ? ＝ m2 相應(yīng)地截面抵抗矩 W＝ a2 b/6＝ 1/6? ? ＝ m3 故基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值和基礎(chǔ)上底回填土自重標(biāo)準(zhǔn)值為： G＝ abdm? ＝ 20? ? ? ＝ 44KN (d)由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面底外墻及鋼窗自重的設(shè)計(jì)值為： Gw ＝ ? [( ? － ? － ? ) ? ? 19+（ ? +? ） ] ＝ 424 KN Gw 相對于基礎(chǔ)底面中心線的偏心矩為： ew ＝ h/2+b/2＝ 1/2? 1000+1/2? 300＝ 650mm （ 2）地基承載力驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面積尺寸取決于地基承載力的大小和上部結(jié)構(gòu)的荷載。相應(yīng)于三組最不利荷載的基礎(chǔ)底面處的總彎矩 Mbot ，總豎向力 Nbot 以及它們所產(chǎn)生的地基反力 pp minmax、 分別計(jì)算如下： （ a）按第一組荷載計(jì)算，如圖所示： M1 ＝ KNm N1 ＝ V1 ＝ KN Mbot1 ＝ M1 +V1 h－ Gw ew ＝ +? － 424? ＝ KN? m Nbot1 ＝ N1 +G+Gw ＝ +441+424 ＝ ?????ppminmax＝ WA MN botbot 11 ? ＝ ? ＝ ????? ? ???? 0/120 /222mKN mKNfmKN 2)( minmax ppp ??＝（ 178+120） /2＝ 149KN/m2 f =180 KN/m2 驗(yàn)算滿足 （ b）按第二組荷載計(jì)算，如圖所示： M2 ＝－ KN? m2 N2 ＝ V2 ＝－ Mbot2 ＝ M2 +V2 h+Gw ew ＝ +? +424? ＝ KN? m Nbot2 ＝ N2 +G+Gw ＝ +441+424 ＝ ?????ppminmax＝ WA MN botbot 22 ? ＝ ? ＝ ????????0//222mKNmKNmKN f 驗(yàn)算不滿足，應(yīng)增大基礎(chǔ)底面積。 重取基礎(chǔ)底面尺寸為： A＝ a? b＝ ? ＝ W＝ a2 b/6＝ ? ＝ m2 G＝ ?abdm? 20? ? ? ＝ 462kN Nbot2 = GN wG??2 =+462+424= ppminmax= WA MN botbot 22 ? = ? = 2 1 /2 1 3 2? ??kN kNfkN m p=( 2/)minmax pp ? =(213+)/2= m2 /f=180kN/ m2 重選的基礎(chǔ)底面尺寸 ? ,滿足地基承載力 f 的要求。 （ c）按第三組荷載計(jì)算，如圖 所示 M3 =－ KNm N3 = ?V3 － VMM BOT 333 ?? － eGww =+ － 424 = ???? GMN wB O T G33 +462+424 = ppminmax= WA MN botbot 33 ? ＝ ? = / / 22? ??kN kNfkN mm 驗(yàn)算滿足 故基礎(chǔ)底面尺寸取為 A＝ ab= (3)受沖切承載力驗(yàn)算 基礎(chǔ)高度已按構(gòu)造要求擬定為 h＝ 1250mm,現(xiàn)按受沖切承載力驗(yàn)算是否足夠。 由上述計(jì)算結(jié)果可知，基礎(chǔ)在第二 組荷載作用下，地基反力 pmax 最大，故按第二組荷載驗(yàn)算基礎(chǔ)受沖切承載力，可能使基礎(chǔ)產(chǎn)生沖切破壞的地基反力應(yīng)不包括基礎(chǔ)自重及基礎(chǔ)上回填土自重所引起的部分，即應(yīng)取地基反力。應(yīng)此，應(yīng)取 kNMM botbot ?? m, ????? 4 2 6 02 GNN wbot 18,應(yīng)此而產(chǎn)生的地基凈反力為： ppminmax= WA MN botbot ? = ? ＝ kNkN / 2? 按照構(gòu)造要求，基礎(chǔ)剖面尺寸如圖 所示，其中基礎(chǔ)頂面突出柱邊的寬度主要決定于杯壁厚度 t。由表 確定 t? 375mm，則基礎(chǔ)頂面突出柱邊的寬度為 t+75=375+75=450。杯壁高度 h2 也取為 450mm。根據(jù)所確定的尺寸可知沖切破壞只可能沿基礎(chǔ)變階處發(fā)生。破壞錐面如圖 中虛線所示?？拷?pmax 一側(cè)的破壞錐面面積為 A2 ，相應(yīng)的沖切荷載作用面積為 A1 ?，F(xiàn)對 A2 的受沖切承載力驗(yàn)算如下。 此時： ac ＝ ＋ 2 ＝ bc =+2= h0 =800－ 40=760mm b=bc ＋ 2h0 =＋ 2= A1 = 200 )22()22( hbha cc bba ????? = )( ?? －2)( ?? = A2 =(bc ＋ h0 )h0 =(＋ )= m 2 F1 =pnmax A1 == A2 ==88710 3 N F1 = A2 =887kN 驗(yàn)算滿足。 故基礎(chǔ)高度取為 H＝ 1250mm 合適。 （ 4）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算 由三組最不利荷載在基礎(chǔ)底面處產(chǎn)生的地基凈反力分別計(jì)算如下?；竟剑簽椋? ppminmax= WA MN botnbotn ? pn ＝ 1/2(pnmax ＋ pnmin ) 按第一組荷載： ppnnminmax= ? ＝ mmkNkN22/ / pn ＝ 1/2(＋ )＝ 按第二組荷載： ppnnminmax= ? ＝ mmkNkN22/ /? pn ＝ 1/2(－ )＝ 按第三組荷載： ppnnminmax= ? ＝ mmkNkN22/ / pn ＝ 1/2(＋ )＝ 顯然，由第二組荷載在基礎(chǔ)長邊方向，由第三組荷載在基礎(chǔ)短邊方向引起的彎矩分別為最大，其分布 如圖 所示。 （ a）基礎(chǔ)長邊方向配筋計(jì)算 用第二組荷載產(chǎn)生的地基凈反力計(jì)算。 M=1/2(pnmax ＋ pnmin ) 1/24（ a－ ac ） 2 (2b＋ bc ) As =M/( fy ) 在柱邊截面處： ac ＝ bc = h0 = pni = kN/m2 M=1/48( ＋ )( － )2 (2 ＋ )=m As = 6?? ? =2026mm2 (b)基礎(chǔ)短邊方向配筋計(jì)算 用第三組荷載所產(chǎn)生的地基凈反力計(jì)算。 M=1/48 1/2(pnmax ＋ pnmin )(b－ )2()2 ab cc a? As =M/(h0 － d)fy 在柱邊截面處： M=1/48 (＋ ) (－ )2 (2 ＋ )=m As = 2 1 0)101 2 1 0( 2 5 6 ??? ? =1437mm2 在變截面處： M=1/48 (+) (－ )2 (2 ＋ )= m As = 2 1 0)107 6 0( 4 3 6??? ? =1012mm2 (3)基礎(chǔ)底板鋼筋配置 長邊方向：計(jì)算 As ＝ 2026mm2 ，選φ 8@150, As ＝ 1509mm2 由于基礎(chǔ)邊長 ? ，故將兩個方向的鋼筋都減短 10%交錯布置，即沿長邊方向的鋼筋長度 l1 =(4400－ 235) ≈ 3900mm。沿短邊方向的鋼筋長度為l2 =(3000－ 235) ≈ 2650mm。式中 35mm 為保護(hù)層。此保護(hù)層厚度是按照基礎(chǔ)下由墊層確定的，基礎(chǔ)下墊層采用 C10 級混凝土，厚 100mm。基礎(chǔ)底面配筋如圖 所示。
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