【正文】 式中：kk 可靠系數(shù)，～；kfz保護(hù)適應(yīng)運(yùn)行方式下對相鄰線路的最大零序分支系數(shù)；I39。02 相鄰線路零序電流Ⅱ段定值。(2) 時(shí)間定值：t2 ≥t39。2+△tt39。2為相鄰線路零序電流Ⅱ段的動(dòng)作時(shí)間。(3) 校核靈敏度 Klm= / I0Ⅱ；，如Klm不滿足要求則按與相鄰線路四段式保護(hù)中的零序Ⅲ段(即有規(guī)程規(guī)定靈敏度要求的Ⅱ段)配合整定，其計(jì)算方法與上述相同。c. ：(1) 電流定值I02 =式中: 本線路末端發(fā)生金屬性接地故障時(shí)流過本線路的最小零序電流；Klm ；(2) 時(shí)間定值：校核I02定值與相鄰線路零序電流I段或Ⅱ段的配合情況，其時(shí)間定值按配合關(guān)系整定。d. 校核線路末端變壓器220kV側(cè)母線接地故障流過線路的3I0：I02 ≥K’k3I0 K’k為可靠系數(shù)，～如果I02不滿足上式的要求，則零序電流Ⅱ段的動(dòng)作時(shí)間t2 必須滿足≥t39。B 2+△t要求(t39。B2為線路末端變壓器220kV側(cè)出線接地距離II段的動(dòng)作時(shí)間)。 零序電流Ⅲ段I03零序序電流Ⅲ段的保護(hù)定值與零序電流Ⅱ段的保護(hù)定值取相同。 零序電流Ⅳ段(最末段)I04原則：零序電流Ⅳ段為零序電流保護(hù)的最末段，作為本線路經(jīng)電阻接地故障和相鄰元件接地故障的后備保護(hù)，其電流一次定值不應(yīng)大于300A(開環(huán)運(yùn)行的線路不應(yīng)大于600A)。(1) 電流定值I04≥ kk kfz I39。03 式中：kk 可靠系數(shù)，～；kfz 保護(hù)適應(yīng)的運(yùn)行方式下對相鄰線路的最大零序分支系數(shù)I39。03 Ⅲ段（或Ⅳ段）定值。(2) 時(shí)間定值：t4 ≥t39。3+△tt39。3為相鄰線路零序電流Ⅲ段（或Ⅳ段）的動(dòng)作時(shí)間。b. 與相鄰線路零序電流保護(hù)最末段配合。(1) 電流定值I04 ≥ kk kfz I39。04 式中：kk 可靠系數(shù)，～；kfz 保護(hù)適應(yīng)的運(yùn)行方式下最大零序分支系數(shù)；I39。04 相鄰線路零序電流保護(hù)最末段定值。(2) 時(shí)間定值：t4 ≥t39。4+△tt39。4為相鄰線路零序電流保護(hù)最末段的動(dòng)作時(shí)間。c. 按躲過本線路T接變壓器及線路末端變壓器其他側(cè)(小電流接地系統(tǒng))三相故障時(shí)的最大不平衡電流整定。(1) 電流定值I04≥式中：Kk 可靠系數(shù)，；Kbp 不平衡系數(shù)，；Kfzq 非周期分量系數(shù)。 變壓器其他側(cè)三相故障時(shí)流過本開關(guān)的最大短路電流。(2) 時(shí)間定值：110kV終端線路的零序Ⅳ段動(dòng)作時(shí)間t4 ～1s整定，其他110kV線路的零序Ⅳ段動(dòng)作時(shí)間t4按配合關(guān)系整定。d. 校核線路末端變壓器220kV側(cè)母線接地故障流過線路的3I0：I04≥K’k3I0 K’k為可靠系數(shù)，～；如果I04不滿足上式的要求，則零序電流Ⅳ段的動(dòng)作時(shí)間t4 必須滿足≥t39。B2+△t要求(t39。B2為線路末端變壓器220kV側(cè)出線接地距離保護(hù)II段的動(dòng)作時(shí)間)。 保全線有靈敏系數(shù)的零序電流定值對本線路末端金屬性接地故障的靈敏系數(shù)應(yīng)滿足以下要求：a. 20km以下線路，；b. 20～50km的線路，；c. 50km以上的線路。 PT斷線過流保護(hù) PT斷線相電流元件：a、按躲線路最大負(fù)荷電流整定：Idz =kk 式中：kk 可靠系數(shù)， 線路導(dǎo)線允許的最大負(fù)荷電流或線路故障情況下的最大負(fù)荷電流，取二者中的最大值。b、按對本線路末端金屬性相間故障靈敏系數(shù)不小于2整定： Idz = /klm式中： klm 靈敏系數(shù)，取2 ； 本線路末端金屬性相間故障最小短路電流。c、 按不超出T接變壓器和相鄰變壓器的中、低壓側(cè)母線整定。Idz =kk 式中：kk 可靠系數(shù)，； T接變壓器和相鄰變壓器的中、低壓側(cè)母線短路最大短路電流。定值取上述三者中的最大者。 動(dòng)作時(shí)限：統(tǒng)一取2s，不再保證其選擇性。9 35kV及以下線路保護(hù)的整定原則 35kV及以下線路一般配置為三段式過電流保護(hù)，三段式零序過電流保護(hù)及低周減載功能、三相重合閘功能。 三段式過流保護(hù)的整定原則：a、 過流Ⅰ段，按躲線路末端故障的最大短路電流整定：Idz1= KkIdmax 式中：可靠系數(shù)Kk ；Idmax 為大方式下線路末端故障的最大短路電流。 動(dòng)作時(shí)間：T1= 0sb、 過流Ⅱ段，按線路末端故障有足夠的靈敏度整定：Idz2=Idmin / Klm式中：靈敏系數(shù)Klm ~；Idmin 為小方式下線路末端故障流過的最小短路電流。動(dòng)作時(shí)間：T2= T1+△t △t為時(shí)間級差，c、 過流Ⅲ段，~3倍的額定CT電流整定，并校核是否滿足線路的安全電流的要求。動(dòng)作時(shí)間：T3= T2 +△t 35kV系統(tǒng)為小電流接地系統(tǒng)，所以零序過電流保護(hù)一般不投入。低周減載功能按照本網(wǎng)的低周減負(fù)荷方案進(jìn)行整定投入。 對于單電源輻射型線路，為提高靈敏度，一般過流保護(hù)均不經(jīng)方向閉鎖。 對于35kV及以下電壓等級的線路，如上下級之間配合困難，過流保護(hù)亦可適用兩段式簡易整定原則：a、 過流Ⅰ段，按線路末端故障有足夠的靈敏度整定：Idz1=Idmin / Klm式中：靈敏系數(shù)Klm ~；Idmin 為小方式下線路末端故障流過的最小短路電流。動(dòng)作時(shí)間：T1= 0sb、 過流Ⅱ段，~3倍的額定CT最大負(fù)荷電流整定，并校核是否滿足線路的安全電流的要求。：c、 Idz2= Kkd、 式中：kk 可靠系數(shù)，；e、 ，二者取最小值。動(dòng)作時(shí)間：T2= T1 +△t 對于事故或因變壓器檢修，需穿越停運(yùn)變電站10kV母線供電的串供線路（如石板田連線……灣聯(lián)線），優(yōu)先按躲過最大負(fù)荷電流整定，此時(shí)因故障電流受運(yùn)行方式影響過大，故對下一級線路線末故障將無法保證足夠靈敏度。10 其他部分元件的整定原則 一般重合閘的整定原則110kV及以下線路一般采用三相重合閘，常用方式有普重(非同期)、檢無壓、檢同期三種方式。 單側(cè)電源輻射型供電線路的三相重合閘時(shí)間，除應(yīng)大于故障點(diǎn)斷電去游離時(shí)間外，還應(yīng)大于斷路器及操作機(jī)構(gòu)復(fù)歸原狀準(zhǔn)備好再次動(dòng)作的時(shí)間。 單側(cè)電源輻射型供電線路的三相重合閘一般采用普重(非同期)的方式，重合閘動(dòng)作時(shí)間整定：= t D ＋ Δt－tk式中：—— 最小重合閘整定時(shí)間；t D —— 故障斷電去游離時(shí)間，；Δt —— 裕度時(shí)間，～；tk —— 斷路器固有合閘時(shí)間。一般情況下，為提高線路重合成功率，可酌情延長重合閘動(dòng)作時(shí)間，單側(cè)電源輻射型供電線路的三相重合閘動(dòng)作時(shí)間不宜小于1s。本網(wǎng)110kV單側(cè)電源線路一般采用檢線路無壓方式重合，~2 s。 雙側(cè)電源或單側(cè)電源環(huán)網(wǎng)線路(包括雙回平行線)三相重合閘的整定。a、雙側(cè)電源或單側(cè)電源環(huán)網(wǎng)線路(包括雙回平行線)三相重合閘一般采用一側(cè)檢無壓、另一側(cè)檢同期的方式。一般情況下，系統(tǒng)側(cè)或大電源側(cè)采用檢無壓方式，小電源側(cè)采用檢同期方式，在投檢無壓方式一側(cè)的重合閘可同時(shí)投入檢同期方式。b、重合閘動(dòng)作時(shí)間定值重合閘整定時(shí)間應(yīng)考慮線路對側(cè)有足夠靈敏度延時(shí)段保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間、故障點(diǎn)斷電去游離時(shí)間、裕度時(shí)間和對側(cè)斷路器固有的跳閘時(shí)間，以及本側(cè)斷路器固有的合閘時(shí)間，即： = tⅡNmax ＋ t D ＋Δt＋t tN －t h 式中：——本側(cè)斷路器最小重合閘整定時(shí)間；tⅡNmax ——對側(cè)有足夠靈敏度延時(shí)段保護(hù)的最大動(dòng)作時(shí)限；t D ——故障斷電去游離時(shí)間，；Δt ——裕度時(shí)間，～；t tN ——對側(cè)斷路器固有跳閘時(shí)間，；tk ——本側(cè)斷路器固有合閘時(shí)間。一般情況下，(t D ＋Δt＋t tN －t h)c、35kV及以下線路，~。對于35kV古電線，因線路下級接有小水電，為保證可靠重合。 備自投裝置的整定原則a、檢無流元件： 按躲線路最小負(fù)荷電流整定，或以CT額定電流的5％整定；b、檢無壓元件： 按小于等于30%Ue整定，檢有壓元件按大于等于70% Ue整定；c、時(shí)間元件： TDZ=T‘DZ+TCH+ΔT 　T‘DZ —線路保護(hù)有靈敏度段最長延時(shí) TCH —線路重合閘時(shí)間 故障錄波器的整定原則 電壓模擬量：a、相電壓(正序電壓)過限量：，取70V。b、相電壓欠限量：，取40V。c、相電壓突變量：按躲最大不平衡電壓整定，取10V。d、零序電壓過限量及突變量：按躲最大不平衡電壓整定，取6V。e、負(fù)序電壓過限量及突變量：按躲最大不平衡電壓整定，取4V。 電流模擬量：a、相電流過限量：按躲過所接設(shè)備通過的最大負(fù)荷電流整定（線路最大負(fù)荷電流取允許電流）； b、相電流突變量：按與線路保護(hù)的IQD取相同整定，－3的靈敏度整定。c、相電流緩變量（電流變差）：按CT二次額定電流的30％整定。d、零序電流過限量及突變量：按與線路保護(hù)的I04取相同整定，－3的靈敏度整定。e、其它電流模擬量一般不作為啟動(dòng)量。 頻率模擬量：a、。b、。11 繼電保護(hù)運(yùn)行要求 根據(jù)桂電生便字[2004]174號文要求，對于強(qiáng)迫油循環(huán)風(fēng)冷變壓器出現(xiàn)風(fēng)冷系統(tǒng)全停時(shí)，要求風(fēng)冷全停保護(hù)的起動(dòng)回路采用油溫高和風(fēng)冷卻系統(tǒng)全停接點(diǎn)串聯(lián)的方式或油溫高和風(fēng)冷卻系統(tǒng)全停接點(diǎn)分別引入裝置，并由保護(hù)裝置形成“與”邏輯關(guān)系構(gòu)成，延時(shí)跳開主變各側(cè)開關(guān)。由于220kV新興變的兩臺主變的油溫高接點(diǎn)均未校核，兩臺主變非電量保護(hù)中的冷控失電經(jīng)油溫高延時(shí)跳閘保護(hù)均未投入，只發(fā)信號，因此在運(yùn)行過程中若發(fā)生主變風(fēng)冷卻系統(tǒng)全停故障時(shí)，應(yīng)注意監(jiān)視，并按現(xiàn)場運(yùn)行規(guī)程進(jìn)行處理。220kV竹坪變1主變的冷控失電保護(hù)按要求投入，油溫溫度按廠家要求設(shè)置。 220kV新興變的兩臺主變保護(hù)均配置了雙主雙后備保護(hù)（分別裝在A、B柜），其中A柜保護(hù)的電流取自獨(dú)立開關(guān)CT，B柜保護(hù)的電流取自變壓器套管CT，且差動(dòng)保護(hù)和后備保護(hù)共用一個(gè)CT繞組。當(dāng)兩臺主變的220kV側(cè)或110kV側(cè)的主變開關(guān)由旁路開關(guān)代路運(yùn)行時(shí)，須在旁路開關(guān)代路前，退出A柜的主變差動(dòng)及后備保護(hù)，避免主變保護(hù)誤動(dòng)。 按照110kV主變保護(hù)整定原則，為防止在變電站中、低壓側(cè)母線或出線發(fā)生三相故障時(shí)主變高壓側(cè)低電壓元件靈敏度不夠而無法開放過流保護(hù)，變壓器高壓側(cè)復(fù)合電壓取高、中、低三側(cè)復(fù)合電壓，并接成或的關(guān)系。除在控制字中可整定此項(xiàng)功能外，110kV石板田變及深溝變的中后備、低后備保護(hù)，企沙變的低后備保護(hù)中的復(fù)壓并聯(lián)啟動(dòng)壓板須投入。 按照中調(diào)繼[2004]266號文，對主變保護(hù)定值中的“PT斷線”項(xiàng)，要求“PT斷線”時(shí)“取消復(fù)壓閉鎖”和“取消方向”。本網(wǎng)所有微機(jī)保護(hù)型變壓器保護(hù)，已按要求將PT斷線時(shí)取消復(fù)合電壓閉鎖和取消方向。此值在控制字內(nèi)整定，當(dāng)母線PT斷線或退出運(yùn)行時(shí)，保護(hù)裝置自動(dòng)取消復(fù)壓閉鎖和方向閉鎖，此時(shí)應(yīng)須控制主變負(fù)荷在80%額定負(fù)荷內(nèi)運(yùn)行，不允許主變過負(fù)荷。 按照中調(diào)繼[2004]266號文，對中、低壓側(cè)確無電源的110kV變壓器，要求將其間隙保護(hù)退出運(yùn)行。因此，本網(wǎng)110kV企沙變、江山變、茅嶺變、石板田變、東灣變的主變間隙保護(hù)退出。 110kV線路的相間距離保護(hù)的最后一段應(yīng)作為下一級變電站變壓器的遠(yuǎn)后備保護(hù)，但本網(wǎng)多數(shù)110kV線路（除103新企線、104新茅線）只與下一級變電站的差動(dòng)保護(hù)配合，應(yīng)進(jìn)行重新校核，擬定5月底前完成此項(xiàng)工作。 本網(wǎng)110kV線路一般均整定有兩套定值，分別存入1區(qū)和2區(qū)。1區(qū)定值對應(yīng)電網(wǎng)電源由本網(wǎng)220kV新興變主變提供，2區(qū)定值對應(yīng)電源由110kV龍防線提供。 本網(wǎng)的110kV線路線路保護(hù)均能實(shí)現(xiàn)在母線PT斷線或退出運(yùn)行時(shí)，自動(dòng)退出距離保護(hù)，保留零序過電流保護(hù)（有方向的自動(dòng)取消方向）；自動(dòng)投入PT斷線過流保護(hù)。 因本網(wǎng)變壓器的后備保護(hù)均能實(shí)現(xiàn)跳母聯(lián)開關(guān)的功能，參照中調(diào)對單獨(dú)的母聯(lián)保護(hù)裝置的投退要求，正常運(yùn)行時(shí)應(yīng)退出35kV母聯(lián)保護(hù)裝置的變電站有：防城變；應(yīng)退出10kV母聯(lián)保護(hù)裝置的變電站有：新興變、防城變、深溝變、企沙變、茅嶺變、江山變。 由于本網(wǎng)中有的線路比較長、分支線較多，為了保證選擇性和快速性，有的線路保護(hù)靈敏度偏低。在35kV線路古城華石那梭馬路深溝及石板田－松柏籠－防城，由于之間串接比較多，有的線路保護(hù)選擇性不能滿足。 在計(jì)算變電站的10kV出線保護(hù)定值時(shí)，已盡量考慮配合問題，但由于10kV出線大多能互相轉(zhuǎn)移負(fù)荷，且近年來負(fù)荷增長較快，故變電站10kV出線的保護(hù)定值的最末一段一般不按所接負(fù)荷整定而按線路最大載流量或CT 的額定電流整定，并盡量保證一定的靈敏度。 由于我局電網(wǎng)接線簡單，主要為輻射狀分布，且配合的級差未超過三級，因此本網(wǎng)110kV及以上線路沒有保護(hù)失配的情況存在。 10kV深江聯(lián)線線路較長，按線路末端有靈敏度整定時(shí)故障電流小于CT額定電流，所以此線路運(yùn)行時(shí)須控制所帶負(fù)荷在7000kVA內(nèi)。 因110kV新萬1線、新萬2線線路長度過短，則線路距離Ⅰ段、接地距離Ⅰ段按線路阻抗的（70～85）％整定時(shí)，由于其保護(hù)定值很小，裝置誤差增大，有可能引起保護(hù)越級跳閘，此時(shí)線路相間及接地距離Ⅰ段定值按伸進(jìn)萬鑫變主變內(nèi)部整定，時(shí)間與主變差動(dòng)保護(hù)配合。 對裝設(shè)有110kV線路備自投裝置的變電站（防城變、石板田變、江山變、深溝變），當(dāng)互為備投的兩條線路其中一條或線路兩側(cè)的某一個(gè)開關(guān)在較長時(shí)間內(nèi)退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)退出線路的備自投裝置。 110kV微機(jī)線路保護(hù)投入“開關(guān)偷跳自動(dòng)重合”功能。 為提高保護(hù)裝置動(dòng)作的可靠性，對于單電源供電線路，將受電側(cè)開關(guān)的保護(hù)跳閘出口壓板退出。 根據(jù)桂電生便字[2004]174號文要求，對于強(qiáng)迫油循環(huán)風(fēng)冷變壓器出現(xiàn)風(fēng)冷系統(tǒng)全停時(shí)，要求風(fēng)冷全停保護(hù)的起動(dòng)回路采用油溫高和風(fēng)冷卻系統(tǒng)全停接點(diǎn)串聯(lián)的方式或油溫