【正文】 按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 。 900 900 900 A B 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖() .. 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：承插型輪扣式支模專項施工方案22 900 900 900 A B 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F= 經過計算得到最大變形 V= 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = ；截面慣性矩 I = ；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =106/=頂托梁的抗彎計算強度小于 ,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 頂托梁的最大撓度小于 ,滿足要求! 立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N —— 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1= (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = =承插型輪扣式支模專項施工方案23 N = +=　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 A —— 立桿凈截面面積，A=；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = ； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=； h —— 最大步距，h=； l0 —— 計算長度，取 +2=； λ —— 由長細比，為 3100/16=194； φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到 ；經計算得到 σ=10186/(424)=；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr 計算公式 Pr=5其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = = h —— 立桿的步距，； la —— 立桿迎風面的間距，； lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5；風荷載產生的彎矩 Mw=； Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；承插型輪扣式支模專項施工方案24 Nw=++經計算得到 σ=10252/(424)+47000/4491=；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求!　　風荷載作用下的內力計算架體中每個節(jié)點的風荷載轉化的集中荷載 w ==節(jié)點集中荷載 w 在立桿中產生的內力 wv==節(jié)點集中荷載 w 在斜桿中產生的內力 ws=(+)1/2/=支撐架的步數 n=2節(jié)點集中荷載 w 在斜桿中產生的內力和為 +()=節(jié)點集中荷載 w 在立桿中產生的內力和為 =架體自重為 節(jié)點集中荷載 w 在斜桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力 8kN,滿足要求!節(jié)點集中荷載 w 在立桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求! 支撐體系鋼管立桿基礎為各層樓板受沖切承受能力計算一 已知計算數據混凝土強度等級 C25，ft=局部荷載設計值 Fl=截面高度 h=100mm局部荷載邊長 a=900mm局部荷載邊長 b=1200mm混凝土保護層厚度 d=15mm臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度加權平均值 σpc,m=2N/mm二 計算簡圖如下：承插型輪扣式支模專項施工方案25三 沖切計算局部荷載或集中荷載反力作用下不配箍筋或彎起鋼筋的板，其受沖切承載力按下式驗算： 式中 βh－－截面高度系數：當 h≤800mm 時，取 ；當 h≥2022mm 時，取，其間按線形內插法取用，本例取 1；系數 ξ，應按下式兩個公式計算，并取其較小值： 式中 um－－臨界截面的周長：距離局部荷載作用面積周邊 h0/2 處板垂直截面的最不利周長； βs－－局部荷載作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比值，當其小于 2 時，取 2,本例取 2； αs－－板柱結構中柱類型的影響系數，本例為中柱,其值取 40；承插型輪扣式支模專項施工方案26計算得： um=(a+ah/b+b+bh/a)2=(900+900100/1200+1200+1200100/900)2=4 ξ1=++ ξ2=+αsh0/4um=+4085/(4)=1 所以，取 ξ=1 (+,m)ξumh0=(1+2)16785=由于上式計算結果 Fl=10190N,所以滿足要求！沖切計算滿足要求！ 支撐體系鋼管立桿基礎為各層樓板受壓承受能力計算 (一) 已知計算數據 混凝土強度等級 C25，fc=，βc=1 局部壓力設計值：N= 局部受壓類型： aCBAbl 圖中：a=100mm,b=900mm,Al=90000mm2,Ab=270000mm2,Aln=90000mm2 (二) 計算局部受壓提高系數 =(270000/90000)= (三) 驗算截面限制條件 =190000=≥10190N截面驗算滿足要求!承插型輪扣式支模專項施工方案27混凝土局部受壓計算滿足要求！ 高度 米 160mm 樓板輪扣鋼管高支撐架計算書 計算參數鋼管強度為 N/mm2，鋼管強度折減系數取 。模板支架搭設高度為 ，立桿的縱距 b=，立桿的橫距 l=，立桿的步距 h=。面板厚度 18mm，剪切強度 ，抗彎強度 ，彈性模量。內龍骨采用 50. 木方，間距 300mm，木方剪切強度，抗彎強度 ，彈性模量 。梁頂托采用雙鋼管φ48。模板自重 ，混凝土鋼筋自重 。傾倒混凝土荷載標準值 ，施工均布荷載標準值 。地基承載力標準值145kN/m2，基礎底面擴展面積 ，地基承載力調整系數 ?？奂嬎阏蹨p系數取 。圖 樓板支撐架立面簡圖承插型輪扣式支模專項施工方案28圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為 φ48。鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4d4)/32D。 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = +=活荷載標準值 q2 = =面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W = ；截面慣性矩 I = ；(1)抗彎強度計算 f = M / W [f]其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大彎距()；　　 W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強度設計值，取 ； M = 其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = (+)=經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 10001000/64800=承插型輪扣式支模專項施工方案29面板的抗彎強度驗算 f [f],滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh [T]其中最大剪力 Q=(+)=　　截面抗剪強度計算值 T=3(2)=　　截面抗剪強度設計值 [T]=面板抗剪強度驗算 T [T]，滿足要求!(3)撓度計算 v = / 100EI [v] = l / 250面板最大撓度計算值 v = 3004/(1006000583200)=面板的最大撓度小于 ,滿足要求! 支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = =(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = =(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = =靜荷載 q1 = +=活荷載 q2 = =計算單元內的龍骨集中力為(+)=按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 最大彎矩 M = ==最大剪力 Q= = =最大支座力 N= = =承插型輪扣式支模專項施工方案30龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W = ；截面慣性矩 I = ；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =106/=龍骨的抗彎計算強度小于 ,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh [T]截面抗剪強度計算值 T=3(2)=截面抗剪強度設計值 [T]=龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到 q=最大變形v=(100)=4mm龍骨的最大撓度小于 (木方時取 250),滿足要求! 托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 均布荷載取托梁的自重 q= 。 900 900 900 A B承插型輪扣式支模專項施工方案31 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖() 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 900 900 900 A B 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F= 經過計算得到最大變形 V= 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = ；截面慣性矩 I = ；(1)頂托梁抗彎強度計算承插型輪扣式支模專項施工方案32抗彎計算強度 f = M/W =106/=頂托梁的抗彎計算強度小于 ,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 頂托梁的最大撓度小于 ,滿足要求! 立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = =鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄 A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = =(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = =經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 。經計算得到，活荷載標準值 NQ = =,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 A —— 立桿凈截面面積，A=；承插型輪扣式支模專項施工方案33　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = ； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=； h —— 最大步距，h=； l0 —— 計算長度，取 +2=； λ —— 由長細比，為 3100/16=194； φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到 ；經計算得到 σ=10328/(424)=；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr 計算公式 Pr=5其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzus