【導讀】六、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施…………………本工程由地下室及1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#樓。高層數(shù)13層，建筑高度為。本工程±相當于黃海高程。設防烈度為六度，設計使用年限50年，屋面防水等級為二級。外雙排腳手架搭設外架局部最高高度60m，因此下部30m. 采用雙排雙立桿。桿步距，連墻件采用兩步三跨，豎向間距3米，橫向間距。不小于50mm，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點不大于15cm。柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過90cm。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置，本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。

　　

【正文】 值：δ =M/W=179。 1000000/5080= 小橫桿的最大應力值為δ =，滿足要求。 撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度，小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax =5q14 =5179。 179。 10504/（ 384179。 206000179。 121900） = 384EI 大橫桿傳遞的荷載 P=P1+P2+Q = 集中荷載標準值最 不利分配引起的最大撓度計算： Vpmax = PI（ 3I2－ 4I2/9） =1820179。 1050179。（ 3179。 10502－ 4179。 10502/9） 72EI 72179。 206000179。 121900 = 小 橫 桿 的最 大撓 度 和 小 于 小 橫 桿的 最 大允 許 撓度，滿足要求。 三、扣件抗滑力的計算 直角扣件、旋轉扣件承載力取值為 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算。 R≤ RC 其中 RC 扣 件抗滑承載力設計值取 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。 大橫桿的自重標準值 P1=179。 179。 2/2 = 小橫桿的自重標準值 P2=179。 = 腳手板的自重標準值 P3=179。 179。 活荷載標準值 Q=3179。 179。 荷載的設計值 R=179。（ ＋ ＋ ）＋ 179。 = R＜ RC（ RC=） R＜ 8KN 所以扣件 抗滑力設計計算滿足要求。 四、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 腳手架自重標準值產(chǎn)生的軸向力 每米立桿承受的結構自重力標準值取 (查施工手冊 P243) NG1K=179。 60m= 構配件自重產(chǎn)生的軸向力 腳手板的自重標準值。采用木腳手板，標準值取 179。 4179。 179。（ ＋ ） /2= 欄桿與擋腳板自重標準值。 采用欄桿、木擋板，標準值取 （ JGJ1302020 P400） 179。 4179。 吊掛的安全設施。安全網(wǎng)標準值取 179。 179。 60= 經(jīng)計算得，構件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K=++= 活荷載 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內外立桿按縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。 經(jīng)計算，活荷載標準值 NQK =3179。 2179。 179。 風荷載標準值計算 基本風壓取 WO = 風荷載高度化系數(shù) UZ =（查規(guī)范） 風荷載體型系數(shù) US = 風荷載標準 值 =179。 US179。 UZ179。 WO=179。 179。 179。 =五、立桿的穩(wěn)定性計算 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算 N=（ NG1K+NG2K） +179。 =179。（ +） +179。 179。 = 風荷載時設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 179。 179。 179。 179。 179。 179。考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 N + MW≤ f μ A W N 計算立桿段的軸心力設計值 N=19166N λ長細比λ =LO/i=2426/=154 LO=kuh=179。 179。 =2426mm μ軸心穩(wěn)定系數(shù) 根據(jù)長細比λ =154 查表μ = i 立桿的截面回轉半徑 i= K 計算長度附加系數(shù) 取 U 計算長度系數(shù) 查表確定 u= A 立桿凈截面面積 A=489mm2 W 立桿凈截面模量 W=5080 HW計算立桿段風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩 HW=123000 f 立桿的抗壓強度設計值 f=N + MW = 14870 + 123000 = ＜ f =205N/mm2 μ A W 489179。 5080 立桿的穩(wěn)定性滿足要求。 六、最大搭設高度計算 不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉腳手架的搭設高度： Hs＝ aAf(+)/=113m 考慮風荷載采用單立管，全封閉的腳手架可搭設的高度。 HS=Kaμ f－｛ +179。 （ NQK+MWKμ A/W）｝ NG2K= NQK 活荷載 = gk 每米立桿承受的結構自重 標準值 (查表 2918 按步距 ，縱距 米查的 ) MWk=MW/（ 179。 ） =179。 = 注：按單立桿則腳手架的調和系數(shù) KA= HS=｛ 179。 489179。 106179。 205179。 103［ 179。 +179。 179。 （ +179。 489179。 106179。 179。 109）］｝ /179。 =={— (+179。 )}/179。= Hmax=(1+)= 腳手架的搭設限高為 50 米， 架體穩(wěn)定性滿足要求。 連墻件的計算 連墻件的軸向力計算按下式 N1 = NLW+N0 NLW 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 KN NLM = 179。 Wk179。 Aw=179。 179。 Aw ()= ＡＷ為迎風面積 ２ .８ 179。 ４ .５ ＝ １２ .６ N0 由于是雙排，數(shù)值取 5 N1=+5= 連墻件軸向力設計值（ kN） Nf=μ Af μ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 I/i=，查表得到μ = A=489mm2 f=經(jīng)計算 Nf= ， Nf＝ aA[f］＝ 179。 179。 205＝ Nf＞ N1連墻件滿足要求。 七、 連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： Nlw = 179。 wk 179。 Aw wk —— 風荷載標準值， wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積， Aw =179。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN)； No = 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l/i=； A = ； [f] = 。 經(jīng)過計算得到 Nf = NfNl，連墻件的設計計算滿足要 求 ! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl = ，不滿足要求 ! 常規(guī)的作法連墻件二端分別用一個扣件與立桿和墻體連接，計算結果均大于一個直角扣件、旋轉扣件的抗滑承載力 8KN，故采用 2個扣件連接，即采用根連墻桿，一側分別與里、外立桿同時連接，另一側用直角扣件扣緊，這樣，兩根連墻件所能傳遞的軸向力設計值可達 2179。8＝ 16KN,連墻件的細部做法如圖所示 圖6 預埋管拉結預埋管（ 48 ）連墻桿扣件 連墻件扣件連接示意圖 八 地基承載力計算 P≤ fg P=N A N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 A 基礎底面面積 A= Fg 地基承載力設計值 240KN/m2 KC 腳手架地基承載力調整系數(shù) KC= NG1 = 179。 60 米 = N = （ NG1+NG2K） +179。 = （ +） +179。 179。 = P = 179。 =96 KN/m2 P≤ fg 地基承載力滿足要求。