【正文】 ..學(xué)習(xí)參考橫隔梁處為實(shí)心段，截面積 A=：q1 ＝ = ＝BWAc?γ ?⑵ 新澆混凝土對側(cè)模的壓力——q 5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層 30cm 高度澆筑，在豎向上以 V=度控制，砼入模溫度 T=28℃控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力 F= ct0β 1β 2v1/2 =25 58?1 = γ c—混凝土的重力密度（KN/m 3） ； t0—新澆混凝土的初凝時間（h） ，可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗資料時，可按 t0 計算；（T—混凝土初凝溫度,取 28 度）?152? β 1—外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時取 ；摻有緩凝作用的外加劑時取 β 2—混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于 30mm，取 ；5090mm時，取 ，110—150mm 時，取 ； v—混凝土澆注速度，取 （m/h） ，F(xiàn)=γ cH=25=取上述兩值的最小值、故最大側(cè)壓力為 F=有效壓頭高度 ?? 荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱強(qiáng)度計算 剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷ ⑴＋⑵.. . . ..學(xué)習(xí)參考側(cè)模計算 ⑸＋⑹ ⑸分項系數(shù) γ 取值：永久荷載 qqqq7，取 ； 可變荷載 qqq6，取 組合荷載計算表組合荷載計處部 位q1 q2 q3 q4 q5 q6 強(qiáng)度 剛度模板及背肋 1 2 2分項系數(shù)值 分配梁 1 2 2分項系數(shù)值 支架 1 1 2 2腹板處分項系數(shù)值 模板及背肋 1 2 2分項系數(shù)值 分配梁 1 2 2分項系數(shù)值 支架 1 1 2 2翼緣板處分項系數(shù)值 模板及背肋 1 2 2分項系數(shù)值 分配梁 1 2 2分項系數(shù)值 支架 1 1 2 2橫隔梁處分項系數(shù)值 側(cè) 模 2分項系數(shù)值 45 結(jié)構(gòu)檢算 扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，.. . . ..學(xué)習(xí)參考以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至超過 35%） 。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按 φ48 鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也使用于 WDJ 多功能碗扣架（偏于安全） 。⑴ 腹板處在腹板處，支架體系采用 6090120cm 的布置結(jié)構(gòu)：①、立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為 120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］=30kN（參見公路橋涵施工手冊中表 13－5 碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載［N］=30kN、路橋施工計算手冊中表 13－5 鋼管支架容許荷載［N］=） 。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=（N G1K+NG2K）+ QK（組合風(fēng)荷載時） NG1K—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 ΣN QK—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：N G1K=q1==NG2K=q2== ΣN QK=(q3+q4+q7)=(++)=則：N=（N G1K+NG2K）+ QK=（+）+ =+=＜［N］＝30kN，強(qiáng)度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+M W/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=（N G1K+NG2K）+ QK（組合風(fēng)荷載時） ，同前計算所得；f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f＝205N/mm 2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表 得。.. . . ..學(xué)習(xí)參考 A—φ48mm㎜鋼管的截面積 A＝489mm 2。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比 λ 查表即可求得 Φ。 i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 B得 i＝㎜。 長細(xì)比 λ＝L/i。 L—水平步距，L＝。于是，λ＝L/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C 得 Φ＝。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=WKLah2/10WK=usw0 uz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 得 uz= us—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 第 36 項得：us= w0—基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉 〉附表 w0=故：W K=usw0== La—立桿縱距 ； h—立桿步距 ，故：MW=WKLah2/10=W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉 〉附表 B 得： W=103mm3則，N/ΦA(chǔ)+M W/W＝10 3/（489）+10 6/（10 3） ＝+ =105 KN/mm2≤f＝205KN/mm 2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。⑵翼緣板處在腹板處，支架體系采用 9090120cm 的布置結(jié)構(gòu)，計算公式同上：①、立桿強(qiáng)度驗算則：N=（N G1K+NG2K）+ QK=（+）.. . . ..學(xué)習(xí)參考+ =+=＜［N］＝30kN，強(qiáng)度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算則，M W=WKLah2/10 = =N/ΦA(chǔ)+M W/W＝10 3/（489）+10 6/（10 3） ＝+ =80 KN/mm2≤f＝205KN/mm 2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。⑶橫隔梁在橫隔梁處，支架體系采用 6060120cm 的布置結(jié)構(gòu)，計算公式同上：①、立桿強(qiáng)度驗算則：N=（N G1K+NG2K）+ QK=（+）+ =+=＜［N］＝30kN，強(qiáng)度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算則，M W=WKLah2/10 = =N/ΦA(chǔ)+M W/W＝10 3/（489）+10 6/（10 3） ＝+ =77 KN/mm2≤f＝205KN/mm 2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。 滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊》第 要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于 。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yN i/ΣMw采用第 3 跨最高支架驗算抗傾覆能力：.. . . ..學(xué)習(xí)參考第 3 跨支架寬 17m，長 25m，采用 6090120cm 支架來驗算全橋：支架橫向 29 排；支架縱向 28 排；高度 10m；頂托 TC60 共需要 2928=812 個；立桿需要 292810=8120m?？v向橫桿需要 2910/25=6042m；橫向橫桿需要 2810/17=3967m；故：鋼管總重（8120+6042+3967）=。 頂托 TC60 總重為：812=；故 q=+=；穩(wěn)定力矩= yN i=9=依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算 WK=usw0==第 3 跨 25m 共受力為：q=1025=；傾覆力矩=q5=5=K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求 箱梁底模下橫橋向方木驗算 －Sm－??463..I?⑴ 腹板處按中支點(diǎn)截面處 3 米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度 L＝60cm 進(jìn)行驗算。q(KN/)底 模 下 橫 橋 向 方 木 受 力 簡 圖 方 木 材 質(zhì) 為 杉 木 ，［ δ w］ =1MPa［ δ τ ］ 7 E90尺 寸 單 位 ： cmq(N/m).. . . ..學(xué)習(xí)參考① 方木間距計算q＝ q0B＝ 3=M＝ (1/8) qL2=(1/8)＝ mW=(bh2)/6=()/6=則： n= M/( W［ δw ］ )=(11000)=(取整數(shù) n＝5根) d＝ B/(n1)=3/5= 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計算，方木間距小于 均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 ，則 n＝3/＝12。② 每根方木抗剪計算τ = MPa＜［ τ ］ =4mm ????－－符合要求。③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=106m4q＝ q0B＝ 3=則方木最大撓度： fmax=(5/384)［ (qL4)/(EI)］ =(5/384)［ ()/(129106106)］ =104m＜ l/400=103m (撓度滿足要求)⑵ 翼緣板處按中支點(diǎn)截面處 米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度 L＝90cm 進(jìn)行驗算。計算公式同上：① 方木間距計算q＝ q0B＝ =M＝ (1/8) qL2=(1/8)＝ m則： n= M/( W［ δw ］ )=(11000)=(取整數(shù)n＝5 根).. . . ..學(xué)習(xí)參考 d＝ B/(n1)= 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計算，方木間距小于 均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 ，則 n＝＝9。② 每根方木抗剪計算τ = MPa＜［ τ ］ =4mm ????－－符合要求。③ 每根方木撓度計算q＝ q0B＝ = fmax=(5/384)［ (qL4)/(EI)］ =(5/384)［ ()/(99106106)］ =104m＜ l/400=103m (撓度滿足要求)⑶ 橫隔梁處按中支點(diǎn)截面處 3 米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度 L＝60cm 進(jìn)行驗算。計算公式同上：① 方木間距計算q＝ q0B＝ 3=M＝ (1/8) qL2=(1/8)＝ m則： n= M/( W［ δw ］ )=(11000)=(取整數(shù) n＝6根) d＝ B/(n1)=3/6= 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計算，方木間距小于 均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 ，則 n＝3/＝12。② 每根方木抗剪計算τ = MPa＜［ τ ］ =4mm ????－－符合要求。.. . . ..學(xué)習(xí)參考③ 每根方木撓度計算q＝ q0B＝ 3= fmax=(5/384)［ (qL4)/(EI)］ =(5/384)［ ()/(129106106)］ =104m＜ l/400=103m (撓度滿足要求) 立桿頂托上順橋向分配梁驗算本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架頂托上順橋向采用 I10 工字鋼平放，在橫隔梁處按 L＝60cm 進(jìn)行驗算，橫橋向 1010cm 方木間距 25cm；腹板處按 L＝90cm 進(jìn)行驗算，橫橋向 1010cm 方木間距 25cm；翼緣板處按 L＝90cm 進(jìn)行驗算，橫橋向1010cm 方木間距 30cm。 橫隔梁處頂托上 I10 工字鋼受力簡圖 腹板及翼緣板處頂托上 I10 工字鋼受力簡圖I10 工字鋼規(guī)格及截面特性規(guī)格尺寸 YY 截面特性高 腿寬 截面積 慣性矩 截面模量 回轉(zhuǎn)半徑彈性模量 抗拉強(qiáng)度H(cm) B(cm) A(cm2) IY(cm4) Wy(cm3) iy(cm) E(KN/mm2) F(N/mm2)10 205 210..