【正文】 g 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=，d為鋼絲繩直徑(mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取 ，α=，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2) = mm。吊環(huán)強度計算公式為：σ = N / A ≤ [f]其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定[f] = 50 N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =(2[Fg]/[f]/π) =（2103/50/） = mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0其中 ω0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = = kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7/19 = kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤ [f]立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7/19 =；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001) ： k = ；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001) ：μ = ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = m；長細比: L0/i = 222 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；考慮風荷載時σ = (424)+；立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ = (424)= N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝，μs＝，ω0＝，Wk = μsω0= = kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)(kN), N0= kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = WkAw = kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = φA[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 250/ φ=，l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = cm2；[f]=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104205103 = kN；Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370 cm4，截面抵抗矩W = 237 cm3，截面積A = cm2。受腳手架集中荷載 P=( +)7/19= kN；水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= kNm；最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 237000 )+ 103 / 3550 = N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f]其中φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB500172003)得，φb=，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB500172003)附表B，得到 。經(jīng)過計算得到最大應力 σ = 106 /( 237000 )= N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!十一、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1= kN；十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU= kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。 [Fg] = aFg/K其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6163α＝； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]=Ru＝。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 σ = N/A ≤ [f]其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(61954/(502)) 1/2 =；實際拉環(huán)選用直徑D=10mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下螺栓未受拉力，無須計算，節(jié)點按構(gòu)造做法即可。，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N ≤ (b2πd2/4)fcc其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = ； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，=；(b2πd2/4)fcc=(202/4)N= kN，大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十四、腳手架配件數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構(gòu)架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： L = H(n(1+Hs/H)+la/hn2la/h) + [(H/h)1]取整(m+2)c N1 = (H/2h + 1)n N2 = (H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K N3 = L/li N4 = L/li S = (n2)lalbL 長桿總長度(m)； N1 小橫桿數(shù)(根)； N2 直角扣件數(shù)(個)； N3 對接扣件數(shù)(個)； N4 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個)； S 腳手板面積(m2)； n 立桿總數(shù)(根) n=202； H 搭設高度(m) H=19； h 步距(m) h=； la 立桿縱距(m) la=； li 長桿平均長度； m 大/小橫桿搭設根數(shù)； K 腳手板鋪設層數(shù)； c 腳手架搭設總長度； lb 立桿橫距(m) lb=； Hs 雙立桿計算高度； 42 / 4