【正文】 3k)h]a+}=((+(24+)1300/1000)600/((41)1000)+2600/((41)1000))= kN/m由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1300/1000)600/((41)1000)+2600/((41)1000))= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m強度驗算（圖8） 次楞彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=τmax= QmaxS/(Ib) =103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)1300/1000)600/((41)1000)=（圖10） 次楞撓度簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400= mm滿足要求（三）、主楞驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主楞的驗算力學模型簡化為31=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統(tǒng)計后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1300/1000)600/((41)1000)+2600/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1300/1000)600/((41)1000)+2600/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次楞的荷載簡圖如下（圖12） 次楞強度計算簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)1300/1000)600/((41)1000)=此時次楞的荷載簡圖如下（圖13） 次楞撓度計算簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主楞承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖14） 主楞強度計算簡圖則主楞正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖15） 主楞撓度計算簡圖抗彎驗算（圖16） 主楞彎矩圖(kNm)Mmax= kNmσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]= 205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主楞剪力圖(kN)Vmax= kNτmax=QmaxS/(Ib) = 1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2 滿足要求撓度驗算（圖18） 主楞撓度圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400=滿足要求支座反力計算因立桿在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：Rzmax= （四）、立桿驗算長細比驗算l01=hˊ+2ka=1+2400=561mml02=ηh=1000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(561,1800)=1800mmλ=l0/i=1800/(10)=≤[λ]=150滿足要求由λ查表得，φ=支架及模板自重計算G1k立桿自重G1K1：由于立桿是具有一定長度模數(shù)的標準桿件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座調節(jié)高度、底座調節(jié)高度后，再計算立桿根數(shù)。為了便于計算，采用下式進行計算：n =()/h步距=()/=m=max(mn,m∈Z)=3G1K1=(m+1)立桿自重=(3+1)10=620 N水平斜桿G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(3+1)=400 N豎向斜桿自重G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(3+1)=400 N可調托座、底座G1K4:140N合計:(620+400+400+140)/1000= kNG1k=+(lalb)=+()=立桿穩(wěn)定性驗算N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb=((+(24+)1300/1000)+2)=f=N1/(φA)=1000/(100)=≤[σ]=300N/mm2滿足要求（五）、可調托座驗算按上節(jié)計算可知，可調托座受力N= Rzmax = kNN=≤[N]=30kN滿足要求 L2模板計算計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)600混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)模板支架高度H(m)梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的立桿間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h1(m)立桿自由端高度h0(mm)400梁底立桿根數(shù)n3次楞根數(shù)m4次楞懸挑長度a1(mm)250結構表面要求表面外露主楞合并根數(shù)2剪刀撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_2500荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風荷載否地面粗糙度類型/地基承載力折減系數(shù)/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)/振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)2 （一）、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500 mm3，I=bh3/12= 1000153/12=281250mm4強度驗算由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)600/1000)1+21)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)600/1000)1+21)= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m （圖3） 面板強度計算簡圖Mmax= m（圖4） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/37500=≤[f]=30 N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)600/1000)1=（圖5） 面板撓度計算簡圖ν= mm≤[ν]=300/((41)400)=滿足要求（圖6） 面板撓度圖(mm)（二）、次楞驗算計算簡圖：（圖7） 次楞強度計算簡圖由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)600/1000)300/((41)1000)+2300/((41)1000))= kN/m由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)600/1000)300/((41)1000)+2300/((41)1000))= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m強度驗算（圖8） 次楞彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=τmax= QmaxS/(Ib) =103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)600/1000)300/((41)1000)=（圖10） 次楞撓度簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400= mm滿足要求（三）、主楞驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主楞的驗算力學模型簡化為31=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統(tǒng)計后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)600/1000)300/((41)1000)+2300/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)600/1000)300/((41)1000)+2300/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次楞的荷載簡圖如下（圖12） 次楞強度計算簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)600/1000)300/((41)1000)=此時次楞的荷載簡圖如下（圖13） 次楞撓度計算簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主楞承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖14） 主楞強度計算簡圖則主楞正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖15） 主楞撓度計算簡圖抗彎驗算（圖16） 主楞彎矩圖(kNm)Mmax= kNmσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]= 205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主楞剪力圖(kN)Vmax= kNτmax=QmaxS/(Ib) = 1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2 滿足要求撓度驗算（圖18） 主楞撓度圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400=滿足要求支座反力計算因立桿在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：Rzmax= （四）、立桿驗算長細比驗算l01=hˊ+2ka=1+2400=561mml02=ηh=1000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(561,1800)=1800mmλ=l0/i=1800/(10)=≤[λ]=150滿足要求由λ查表得，φ=支架及模板自重計算G1k立桿自重G1K1：由于立桿是具有一定長度模數(shù)的標準桿件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座調節(jié)高度、底座調節(jié)高度后，再計算立桿根數(shù)。為了便于計算，采用下式進行計算：n =()/h步距=()/=4m=max(mn,m∈Z)=4G1K1=(m+1)立桿自重=(4+1)10=775 N水平斜桿G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(4+1)=500 N豎向斜桿自重G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(4+1)=500 N可調托座、底座G1K4:140N合計:(775+500+500+140)/1000= kNG1k=+(lalb)=+()=立桿穩(wěn)定性驗算N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb=((+(24+)600/1000)+2)=f=N1/(φA)=1000/(100)=≤[σ]=300N/mm2滿足要求（五）、可調托座驗算按上節(jié)計算可知，可調托座受力N= Rzmax = kNN=≤[N]=30kN滿足要求您好，歡迎您閱讀我的文章，本W(wǎng)ORD文檔可編輯修改，也可以直接打印。閱讀過后，希望您提出保貴的意見或建議。閱讀和學習是一種非常好的習慣，堅持下去，讓我們共同進步。