【正文】 1塔式起重機QT80，100kW，380V，jC＝15％2 2＝155kW 2施工升降機TST200，211kW，380V 3223＝66kW 3卷揚機JO63—，380V，COSφ＝2 142＝28kW4砼攪拌機 J JQ2514，380V， cosφ＝， η＝ 22＝15kW 5砼攪拌機 J4375，10kW，380V， cosφ＝，η＝ 11 10kW 6砂漿攪拌機3kW，380V，COSφ＝，η＝1 3kW 7弧焊機 BX3630，單相380V，JC＝60％， ，cosφ＝ 2 x √3＝ 57．5 x 2＝115 kW 8電 鋸 JO422，380V，COSφ＝ ，η＝ 2 x 2＝5．6kW 9 無齒鋸 JO422，380V，COSφ＝， η＝ 110鋼筋切斷機Y112m4，380V，4kW，COSφ＝ 14kW11鋼筋煨彎機 Y112m4，380V，4kW， COSφ＝24 x 2＝8kW12振搗器 380V，cosφ＝ ，5 x 5＝llkW13 照 明 白熾燈，碘鎢燈共6kW 日光燈、高壓汞燈共5 kW 6kW5 x ＝6kW各用電設(shè)備組選取KX值和cosφ值的近似值參考表略。按各用電設(shè)備組選取Kx值和cod,值計算負勛口下： (1)各用電設(shè)備組的容量： ①塔吊、施工升降機和卷揚機：查表KX = COSφ＝、 tgφ＝， Pil＝ x (+ 66+28)= Qjl =Pjl x tgφ＝ x ＝ ②砼攪拌機、砂漿攪拌機：查表KX=、COSφ＝、 tgφ＝ Pi2= x(15+10+3) = Qj2= x =③電焊機：查表Kx=、COSφ =、tgφ= Pj3= x (+)= Qj3= x =④電鋸、切斷機、煨彎機：查表Kx=、COSφ =、 tgφ= Pj4= (++4+8)= Qj4= = ⑤振搗器：查表Kx=、COSφ=、tgφ=Pj5= x 11= Qj5= x =9kVAR (2)取同期系數(shù)kp=KQ=(同期系數(shù)Kp、 )，施工現(xiàn)場動力設(shè)備的計算負荷為： pj動力=KpΣPj(1－5) = x (++ ++)= Qj動力=KQΣQj(1－5)= x (++ ++9) = (3)照明的計算負荷為： Pj照=6+6=12kW 查表取日光燈、高壓汞燈的COSφ =、tgφ= Qj照=6 x = Sj照=√122+=15kVA (4)整個施工現(xiàn)場的計算負荷為：Sj =／(+12)2+ (+)2 =但經(jīng)實測施工現(xiàn)場總需要系數(shù)KX=、COSφ=，施工現(xiàn)場除照明外所有用電設(shè)備的總設(shè)備容量及計算負荷為： ΣPe =155+66+15+10+3+28+115++ +4+8+1l=PJO=KxΣPe= x = Qjo=Pjo tgφ= x =Sjo=√+= 則整個施工現(xiàn)場的計算負荷為： Sj=√(+12)2+(+) 經(jīng)比較，－=，／=％。前者的Kx值和COSφ值是盲目查表選定的，而后者則是在施工現(xiàn)場實測得出的Kx值和COSφ值，因此后者求得的數(shù)據(jù)是符合實際的。由于該工程工期緊、地上部分分段作業(yè)，在現(xiàn)場施工中按照土建的施工組織設(shè)汁方案將模板工程、鋼筋綁扎工程、焊接及澆注混凝土等工序安排互不干擾，實施多工種立體交叉施工，所以施工現(xiàn)場的塔吊、施工升降機、砼攪拌機、弧焊機等用電設(shè)備，他們的Kx值要遠遠大于查表的選用值。實例中二者計算負荷相差較大的主要原因就是因為前者沒有針對施工實際情況調(diào)整Kx和COSφ取值而造成的。筆者之所以給出這一詳細的實例，就是希望能夠引起讀者的注意，防止在施工組織設(shè)計中留下用電安全隱患。 2．單相用電設(shè)備的不對稱容量換算 I根據(jù)一般建筑電氣設(shè)計導則規(guī)定，當單相用電設(shè)備總?cè)萘坎怀^三相用電設(shè)備總?cè)萘康?5％時，可近似按三相負荷平衡分配考慮；如果當單相用電設(shè)備的不對稱容量大于三相用電設(shè)備總?cè)萘康?5％ 時，應(yīng)該將單相用電設(shè)備容量換算成三相等效設(shè)備容量，然后再參與負荷計算。而在建筑施工現(xiàn)場， 就存在著大量諸如電動工具、照明器、電焊機等單相用電設(shè)備，為了維持三相線路上的負荷平衡，應(yīng)盡量將這些單相用電設(shè)備均勻地分散接到三相線路上或各相線路間。但是目前很多施工用電組織設(shè)計在這方面做得不夠充分，該換算的不換算，致使負荷計算不準確。如上例中7號設(shè)備二臺弧焊機為接于線電壓(380V)的單相設(shè)備，且其不對稱容量 (Se，√=√ = ) 2=，大于其余三相設(shè)備(包括 照明設(shè)備)總?cè)萘康?5％，所以二臺弧焊機的實際三相等效設(shè)備容量不是 Pe,=2=，而應(yīng)是Pe=√3P， 2=√3 2= 2kW。但是假如在上例中再增加二臺型號相同的電焊機 (21kVA，380V，JC=65％，COSφ=)，其設(shè)備 容量為Pe=S’e√JCcosφ2=21√2 =，并將這二臺電焊機接在LL2線間， 原7號設(shè)備二臺弧焊機分別接在LL3線間和LL1線間(L113為相線)；單相照明線路可均勻分配在三相電源上，于是單相不對稱容量為 －(+)kW=，小于三相用電設(shè)備總?cè)萘康?5％，所以不換算。二、漏電斷路器的漏電保護特性選擇根據(jù)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ46—88)：“總配電箱和開關(guān)箱中兩級漏電保護器的額定漏電動作電流和額定漏電動作時間應(yīng)作合理配合，使之具有分級分段保護的功能?！边@就要求在施工用電組織設(shè)計中要合理選擇總配電箱和開關(guān)箱中漏電開關(guān)的額定漏電動作參數(shù)值，確保級間正確配合。從確保防止人身間接接觸觸電危害角度出發(fā)，設(shè)置于開關(guān)箱中的漏電開關(guān)，一般場所其額定漏電動作電流應(yīng)≯30mA，額定漏電動作時間應(yīng)；潮濕場所，其額定漏電動作電流≯15mA，額定漏電動作時間應(yīng)；而設(shè)置于總配電箱中的漏電開關(guān)，其額定漏電動作電流應(yīng)30mA，其額定漏電動作時間應(yīng)。但額定漏電動作電流與額定漏電動作時間的乘積應(yīng)小于安全界限值30mAs，其具體量值取決于現(xiàn)場配電系統(tǒng)的正常泄漏電流值。設(shè)計時，可根據(jù)現(xiàn)場配電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)估算一個初值，如實際運行中出現(xiàn)漏電開關(guān)正確接線、配電系統(tǒng)非故障狀態(tài)的正常漏電誤動作，則可在30mAs內(nèi)作適當調(diào)整。這樣選擇和配置漏電開關(guān)后，開關(guān)箱中的漏電開關(guān)主要用于開關(guān)箱以下用電設(shè)備及其負荷線的漏電保護，總配電箱中的漏電開關(guān)主要用于開關(guān)箱以上、總配電箱以下的配電線路、分配電箱、開關(guān)箱的漏電保護，同時對于開關(guān)箱以下的用電設(shè)備，當開關(guān)箱中的漏電開關(guān)失靈時，還可起到第二級保護作用。至于分配電箱內(nèi)是否裝設(shè)漏電開關(guān)，可不加限制，也不必強制。但對于這樣形成的三級漏電保護要特別注意合理選擇漏 電開關(guān)額定漏電動作參數(shù)的級間配合，以免影響配電系統(tǒng)運行的可靠性。 三、外電防護當在建工程與外電線路的安全距離達不到JGJ46—88規(guī)范規(guī)定的最小距離時，必須采取防護措施。其中搭設(shè)外電防護遮欄(通常是單排腳手架外掛安全網(wǎng)、竹笆板、絕緣板等)是施工現(xiàn)場最常采用的措施之一。在搭設(shè)外電防護遮欄時，務(wù)必注意以下幾點要求： 1．防護遮欄與外電線路的距離必須滿足帶電體至遮欄、柵欄的最小安全距離(可參考有關(guān)資料)2．防護遮欄必須采用非金屬材料或絕緣材料搭設(shè)，絕不能使用金屬鋼管等材料搭設(shè)。除遮欄在高壓電線規(guī)定允許距離外，可用鍍鋅鐵絲綁扎，否則必須用竹蔑、合成蔑或棕繩綁扎。 3．防護遮欄應(yīng)獨立搭設(shè)，并保證有足夠的強度和剛度。它的縱、橫向的穩(wěn)固一般依靠剪刀撐的設(shè)置而維持。 4．防護遮欄的高度必須高于高壓線1m以上,它的長度應(yīng)超出高壓線在施工范圍縱向的總長度。 15．當建筑物高度超過外電線路時，外電防護不僅要作立面防護，而且要按規(guī)定在該段外電線路的上方搭設(shè)遮欄。