教學樓現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計-資料下載頁
2025-04-17 00:54本頁面
【正文】 N V 柱底M N V 1柱頂M N V 柱底M N V 柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整 A、D柱彎矩值調(diào)整第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=可知，4層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配。ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。ηc柱端彎矩增大系數(shù)，表74 橫向框架A、D號柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底ηcM N B、C柱彎矩值調(diào)整第 4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/= 可知，4層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb （7－1）表75 橫向框架B、C號柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底ηcM N 8 截面設(shè)計以第1層AB跨框架梁的計算為例。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= m 支座A： Mmax= KNm 支座B：Mmax= KNm 梁正截面受彎承載力計算 抗震設(shè)計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=L/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因為fcm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400100（565100/2）=m KNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2400565/300=實配鋼筋3Ф20，As=942 mm2。ρ=942/300/565= %ρmin=%，滿足要求。對于第一類T型截面, ξξb均能滿足,可不用驗算?？紤]兩支座處：將下部跨間截面的3Ф20鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=942 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋As，支座A上部： αs=M/（fcmbf，h02） = = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=ξfcmbf，h0/fy =300565/300= 實配鋼筋2Ф16，As=402 mm2。 支座B上部， αs=M/（fcmbf，h02） = = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=ξfcmbf，h0/fy =300565/300= 實配鋼筋3Ф16，As=603 mm2。 ρ=603/300/565=%ρmin=%， 梁斜截面受剪承載力計算 驗算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。 =300565 =V= 可知，截面尺寸符合條件。 驗算是否需要計算配置箍筋： =300565 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 箍筋選擇 梁端加密區(qū)箍筋取Ф8@150，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm, ，非加密區(qū)箍筋取Ф8@箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。表81 梁的配筋計算層次截面 αsξAs39。 /mm2As /mm2Amin /mm2實配鋼筋As /mm25支座A 3602Φ16 (402)B 3603Φ16 (603)AB、CD跨間 8903603Φ20 (942)支座B、C 3602Φ16 (402)BC跨間 2123602Φ16 (402)4支座A 3602Φ20 (628)B 3603Φ16 (603)AB、CD跨間 6323603Φ18 (763)支座B、C 3602Φ16 (402)BC跨間 633602Φ16 (402)3支座A 3603Φ18 (763)B 3603Φ18 (763)AB、CD跨間 6423603Φ18 (763)支座B、C 3603Φ14 (461)BC跨間 693602Φ16 (402)2支座A 3603Φ20 (942)B 3603Φ20 (942)AB、CD跨間 6423603Φ18 (763)支座B、C 3602Φ18 (509)BC跨間 693602Φ16 (402)1支座A 3603Φ20 (942)B 3603Φ20 (942)AB、CD跨間 6573603Φ18 (763)支座B、C 3602Φ18 (509)BC跨間 793602Φ16 (402) 根據(jù)抗震規(guī)范，沿梁全長頂面和底面的配筋，一、二級不應(yīng)少于2φ14，且分別不應(yīng)少于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的1/4，三、四級不應(yīng)少于2φ12。所以梁全長頂面除負彎矩筋外任需設(shè)置2Φ12的鋼筋。 剪跨比和軸壓比計算根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于三級抗震等級，應(yīng)滿足以下要求：剪跨比宜大于下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的M、V和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表82 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b /mmh0 /mmfc /(N/mm2)M V N M/Vh0N/fcbhA5400360 ＞2＜4400360 ＞2＜3400360 ＞2＜2400360 ＞2＜1400360 ＞2＜B5400360 ＞2＜4400360 ＞2＜3400360 ＞2＜2400360 ＞2＜1400360 ＞2＜例：第5層Ａ、Ｄ號柱：柱截面寬度：b=400 mm柱截面有效高度：h0=40040=360 mm混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：M取上下端彎矩的最大值。M=*=（KNm）柱端剪力計算值：Vc = KN柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N= KN剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/ 柱正截面承載力計算先以第5層A、D號柱為例，最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax=m，N= KN，軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm，附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即400/30=，故取ea=20mm。柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的頂層柱，l0==，初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=，增大系數(shù)η， =，取，又l0/h15，取，得軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離 =+400/240 = mm對稱配筋：為大偏心受壓情況。 最不利組合二：Nmax=， M=m此組內(nèi)力是非地震組合情況 ，故不必進行調(diào)整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=：ei=e0+ea=+20=： = 取 又l0/h15，取 得 軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離 =+400/240 = mm 對稱配筋： 為大偏心受壓情況。 選3Ф16，As,=As=603mm2，總配筋率ρs=3603/400/360=%%。表83 柱的配筋計算表柱號層次M()N(kN)H(m)h(mm) ψuψll0ζ1ζ2 eξ As,min。 As39。,min實配鋼筋As /mm2A D5 400 20 400 4Φ16 (804) 400 20 400 400 20 400 4 400 20 400 400 20 400 400 20
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