【正文】 m——邊坡系數(shù)，砼面板護坡糙率取 ； H——壩前水深（m ） ；ω——計算風速（m/s） ，正常運用取 V= 倍多年平均年最大風速，非常運行取多年平均年最大風速；H5%——累計頻率為 5％的波高（m） ； Lm——平均波長（m）D——水庫有效吹程（Km） 。 計算結(jié)果根據(jù)上述公式和有關(guān)參數(shù)，按正常運用條件（設(shè)計） 、非常運用條件Ⅰ（校核）和非常運用條件Ⅱ（正常+ 地震）分別對壩頂高程進行復(fù)核計算，成果見表 4—7。表 4—7 壩頂高程復(fù)核計算成果表名 稱 單 位 設(shè)計工況 校核工況 地震工況靜水位 H （m） 多年平均最大風速 W （m/s） 計算風速 W （m/s） 吹程 D （m） 500 500 500風雍高度 e （m） 上游邊坡系數(shù) m 　 安全加高 A （m） 地震加高 （m） 5％波高 h （m） 平均波高 hm （m） 波長 Lm （m） 平均爬高 Rm （m） R5% （m） 壩頂超高 y （m） 復(fù)核壩頂高程 （m） 壩頂高程(防浪墻） （m） 已超 （m） 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告19 壩頂寬度復(fù)核 根據(jù)《碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范》 （SL274－2022）要求，*********壩頂寬度為 滿足規(guī)范要求值。 溢洪道泄流能力復(fù)核水庫溢洪道位于大壩左側(cè)壩肩，為無閘控制開敞式寬頂堰，堰頂高程，其后接明渠段。進口控制段，長 、凈寬 、高 ；明渠段渠底坡降為 1：，長 、寬 、高 ；其后接泄水陡槽長，末端接原河道。經(jīng)以上調(diào)洪計算，200 年一遇校核洪水位為 ，溢洪道最大下泄流量。明渠段泄流按明渠均勻流計算，在校核泄流量條件下，明渠泄流水深為，滿足下泄要求。但溢洪道進口漿砌卵石風化嚴重，尾部消力池邊墻穩(wěn)定不足，因此需對其進行整治加固。 防洪標準復(fù)核結(jié)論據(jù)水庫洪水調(diào)節(jié)計算成果（見表 4—6） ，水庫 20 年一遇設(shè)計洪水位為，溢洪道最大下泄流量 ；200 年一遇校核洪水位為 ，溢洪道最大下泄流量 。又據(jù)壩頂高程復(fù)核計算成果（見表 4—7） ，在正常運用（設(shè)計）情況下要求壩頂高程 ，在非常運用條件 Ⅰ（校核）情況下要求壩頂高程 ，在非常運用條件Ⅱ情況下要求壩頂高程 。根據(jù)以上可知（設(shè)計）情況計算壩高為控制工況，低于現(xiàn)狀壩頂高程 ，現(xiàn)壩體高程不滿足防洪要求，需要除險加固。根據(jù)《水庫大壩安全評價導(dǎo)則》規(guī)定，*********大壩抗洪能力定為 C 級。 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告20位圖 41 鹽 源 河 及 臨 近 流 域 水 系 圖木 里 藏 族 自 治 縣圖 例雙 獅 水 庫 立 新 水 庫 黃 沙 溝 水 庫 水 庫 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告21圖 42背 水 溝 水 庫 洪 水 過 程 線0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12t（ h）Q（m3/s）校 核 洪 水 （ P=%）設(shè) 計 洪 水 （ P=5%） 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告22圖 43背 水 溝 水 庫 庫 容 關(guān) 系 曲 線0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26庫 容 （ 萬 m3）水位（m） 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告23圖 44背 后 溝 水 庫 泄 流 關(guān) 系 曲 線0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12流 量 （ m3/s）水位（m） 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告245 滲流安全評價 滲流安全評價的目的 滲流安全評價的目的是復(fù)核原設(shè)計施工的滲流控制措施和當前的實際滲流狀態(tài)能否保證大壩安全運行。 大壩滲流分析 計算的目的⑴ 確定壩體浸潤線在各種工況下的位置和逸出點的高度，為復(fù)核壩坡穩(wěn)定計算提供必需的資料。⑵ 計算壩體的滲流量。⑶ 計算壩體防滲粘土滲透坡降 J，確定滲流穩(wěn)定性態(tài)。 滲透系數(shù)根據(jù)壩體原狀土取樣試驗報告，取樣布置*********樞紐平面布置圖，按照《碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范》 （ SL274－ 2022） 規(guī)定要求進行計算，計算滲流量時采用土層滲透系數(shù)的大值平均值，計算水位降落時浸潤線，滲透系數(shù)采用小值平均值。壩體土滲透系數(shù)見表 5—1。表 5—1 壩體土滲透系數(shù)統(tǒng)計表項 目 單 位 取 值 備 注壩體土 cm/s 104 實驗報告棱體 cm/s 101 同比基 礎(chǔ) Lu 9 地勘報告 計算的工況（1）計算工況根據(jù)*********的特征值和運行情況，當庫水位從正常蓄水位 下降至死水位 ，需 40 天，其庫水位的平均降落速度 V＝，以及試驗報 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告25告提供的滲透系數(shù)值，按《水力計算手冊》推薦的判別式 k/（μV ） （式中 μ 為土的排水系數(shù)） 。經(jīng) k/（μV）計算＝，大于庫水位驟降判別值 ，因此庫水位在降落時為緩降。故本次復(fù)核計算工況如下：工況 a：上游正常高水位與下游相應(yīng)的水位；工況 b：上游校校核洪水位與下游相應(yīng)的最高水位。 計算斷面、計算方法取大壩的最大剖面，根據(jù)《水力計算手冊》按不透水地基有棱體排水，進行滲流穩(wěn)定分析。 計算結(jié)果據(jù)土工試驗提供的滲透系數(shù)建議值，采用二維滲流有限元法，對各種計算工況進行滲流計算，計算成果如下：⑴ 滲透坡降計算：大壩的允許滲透比降根據(jù)同區(qū)域，同種土質(zhì)的黃沙溝水庫允許滲透比降確定 J 允 ＝。背后溝大壩在最高水位 時，滲流比降是J 均 ＝ ﹤J 允 ＝，故不會形成滲流破壞。⑵ 滲流量計算：壩體單寬流量在工況 a 和工況 b 時分別為 m 和m，最大年滲漏量為 萬 m3，占總庫容 508 萬 m3的 %，不滿足設(shè)計要求。 壩體、壩基及壩肩滲漏分析⑴ 壩身滲漏大壩外壩坡高程 平臺以上（橫樁號 0+~0+120m）之間，壩坡出現(xiàn)大面積散浸，散浸范圍在約 120m2 左右，高水位時，滲漏量達 ，已經(jīng)積水成坑，滲漏水流匯流成小水溝分析原因為：① 壩體填筑土料為第四系碎石粘土，土料夾石較為嚴重，防滲性能差；② 當時施工質(zhì)量差，壓實不密實，滲透系數(shù)較大，其截流效果差；③ 堆石棱體局部失效，排水不暢?，F(xiàn)場鉆孔取樣試驗各孔圖土樣滲透系數(shù)在 104cm/s 范圍，滲漏現(xiàn)象較為嚴重，所以在壩外坡出現(xiàn)了散浸問題。⑵ 壩基與壩肩滲漏水庫大壩底部基巖為第三系紅崖子組紫色巨礫巖夾砂礫巖，其透水率為 15Lu 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告26左右，屬中等透水層，壩基中含礫石粉質(zhì)粘土由壩體修建時清基不徹底形成，造成壩基與壩體的接觸滲漏。經(jīng)地表地質(zhì)調(diào)查發(fā)現(xiàn)在正常水位附近時，大壩壩基與右壩肩接觸部位高程2486m 與高程 2491m 存在兩處散漏。說明右壩肩段巖層中存在有張性裂隙或施工時清基不很徹底，使庫水存在繞壩滲漏。 其它建筑物現(xiàn)灌溉放水設(shè)施為壩下無壓涵洞放水，為現(xiàn)澆砼襯砌，與壩體接觸部位處理到位，接觸緊密，未見漏水現(xiàn)象。 滲漏綜合評價大壩的實際滲透比降小于允許滲透比降小于 J 允 ＝ ，故不會形成滲流破壞。理論計算浸潤線位于棱體內(nèi)，但由于壩體土料滲透系數(shù)為 A104cm/s（1A10 ） ，大于均質(zhì)壩要求滲透系數(shù)，壩身及右壩肩滲漏較為嚴重，影響水庫的安全、正常運行。為此結(jié)合滲流計算和實際觀測，并參照施工質(zhì)量，根據(jù)《水庫大壩安全評價導(dǎo)則》 ，建議將該滲流安全性級別定為 C 級。 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告276 結(jié)構(gòu)安全評價 工程結(jié)構(gòu)概況*********位于會東縣會東鎮(zhèn)境內(nèi)，是一座主要以引洪蓄水的小1型蓄水工程，總庫容 508 萬 m3，該工程經(jīng)會東縣水利電力局承擔設(shè)計， 1976 年 2 月，經(jīng)州水電局審批通過，同意工程動工修建，1983 年 5 月竣工，樞紐由大壩、開敞式溢洪道、放水涵洞組成。水庫大壩實為均值土壩，大壩最大壩高 ，壩頂長 470m，壩頂寬，迎水面坡比（從上至下）為 1:、1：、1：，背水面坡比（從上至下）為 1：、1：、1：（棱體） 。水庫溢洪道位于大壩左側(cè)壩肩，為無閘控制開敞式寬頂堰，堰頂高程，其后接明渠段、陡槽段、消力池，現(xiàn)消力池邊墻變形，出現(xiàn)垮塌危險。灌溉放水設(shè)施為壩下無壓涵洞放水，采用拉桿閘門控制。 大壩壩坡穩(wěn)定計算分析 計算分析資料⑴ *********大壩橫剖面圖；⑵ 壩體材料物理力學指標見表 6—1； 安全系數(shù)大壩為Ⅳ級建筑物，據(jù)《碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范》 （SL2742022）的要求，采用計及條塊間作用力的簡化畢肖普法，相應(yīng)的壩坡抗滑穩(wěn)定最小安全系數(shù)為：正常運用條件： [K]=；非常運用條件 I ：[K]=；非常運用條件Ⅱ：[K]=。 壩體物理力學指標根據(jù)《*********工程地質(zhì)勘察報告》中壩體填筑土物性、力學試驗成果統(tǒng)計以及壩基巖體物理力學指標中所提建議值，*********大壩筑壩材料的主要物理力學指標見表 6—1，底部基巖為第三系紅崖子組紫色巨礫巖夾砂礫巖，根據(jù)相似工 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告28程經(jīng)驗，其力學指標如下表 6—2。表 6—1 筑壩材料主要物理、力學計算指標表指 標 名 稱 壩體土 堆石比 重 Gs 含水率 w % —天然密度 ρd g/cm3 飽和度 Sr % —孔隙比 e —凝聚力 C kPa 36 0非飽和固結(jié)快剪摩擦角 φ 度 24 32凝聚力 C kPa 32 —飽和固結(jié)快剪摩擦角 φ 度 20 —壓縮系數(shù) α(~)MPa MPa1 —壓縮模量 E(~)MPa MPa —滲透系數(shù) K cm/s 104 102允許水力坡降 【 J】 2 —表 6—2 壩基巖體物理力學指標表重度 干抗壓強度 飽和抗壓強度名稱（KN/m 3） （Mpa） （Mpa）飽 和 吸 水 率 軟化系數(shù)弱風化砂礫巖 25 微風化砂礫巖 計算工況根據(jù)規(guī)范要求和本工程的實際情況，大壩穩(wěn)定復(fù)核計算選擇工況如下：（1）上游壩坡工況 正常高水位 形成的穩(wěn)定滲流期；工況 正常高水位 降至死水位 ；工況 校核洪水位 驟降至溢洪道堰頂高程再降至死水位。（2）下游壩坡工況 正常高水位 形成的穩(wěn)定滲流期；工況 設(shè)計洪水位 形成的滲流期；工況 校核洪水位 形成的滲流期。 涼山州會 東縣 ********* 大 壩 安全 評 價 報 告29 計算方法及成果本工程壩坡穩(wěn)定計算采用河海大學工程力學研究所《土石壩邊坡穩(wěn)定分析系統(tǒng)(HHSlope )》中計及條塊間作用力畢肖普法進行計算。計算成果見表 6—3及圖 6－1。表 6—3 壩坡穩(wěn)定計算成果表壩坡 工況 Kmin ［K］ 備注工況 1 正常運用工況 2 正常運用上游工況 3 非常運用 I工況 1 正常運用工況 2 正常運用下游工況 3 非常運用 I由上表可知，計算結(jié)論如下：大壩下各種工況的壩坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)均不滿足規(guī)范要求。 24950824075246 1:.1:.1:.1:.1:3. 位理 論 浸 潤 線圖 5－ 1 位 1Kmin=.8 =14位 1Kmin=.38 Kin=1. :.01:..7 其