【導讀】課程設計是《供熱工程》課程的主要的教學與實踐相結合的環(huán)節(jié)之一?？墒箤W生對該門課程的內容和應用有更加深刻的理解和掌握，為畢業(yè)設計打下基礎。通過本課程設計掌握以熱水作為熱媒的散熱器供暖系統(tǒng)的工作原理和基本的設計過程。標準層層高為米，底層、頂層層高為米。K值按劃分地帶計算。工作態(tài)度，完成設計計算及繪圖的正確性合理評分。二是答辯教師評分，占70%，依據(jù)其。會受到氣象條件以及建筑情況等各種因素影響而有所增減。

　　

【正文】 1 突然擴大 1 12 10138 6 25 1 直流三通 1 13 15020 25 1 直流三通 1 14 20444 32 2 直流三通 1 突然擴撒 1 37 與 1014 并聯(lián) Σ (Δ py＋Δ Pj)11,13,14=1067Pa Δ p3,4,5,6,7=1125Pa Σ (Δ py＋Δ Pj)1， 2， 8,10， 11,12,13,14=7575Pa 不平衡率 =（ 11251067） /1125*100=% 21 系統(tǒng)總損失壓力為 7575Pa,剩余作用壓力，在引入口處用閥門節(jié)流。 通過立管 4 的環(huán)路 資用壓力Δ P4=569Pa 15 25 5 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 合流三通 3*1 16 9 15 30 乙字彎 *6 分流三通 3*3 合流三通2*3 散熱器 3*2 15’ 5424.8 623 25 4 2 4 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)15,1539。,16=580Pa 不平衡率 =（ 569580） /569*100=% 通過立管 3 的環(huán)路 資用壓力Δ P3=312Pa 17 4884 20 5 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 合流三通 3*1 18 20 27 乙字彎 *6 分流三通 2*3 合流三通2*3 散熱器 3*2 18’ 4884 34 25 2 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)18,1839。,17=340Pa 不平衡率 =（ 312340） /312*100=% 通過立管 2 的環(huán)路 資用壓力Δ P2=578Pa 19 2712 20 4 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 彎頭 2 22 20 9 15 25 乙字彎 *6 彎頭 2*5 散熱器 3*2 21 2712 15 2 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)19,20,21=611Pa 不平衡率 =（ 578611） /578*100=% 南面 管段號 Q(W) G(kg/h) L(m) d(mm) V (m/s) R (Pa/m) Δ py =R*L Σζ Δ pd Δ pj=Δ pd*Σζ Δ P＝Δ py＋Δ Pj 供水管起點到計算管末端的壓力損失 局部損失名稱 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 通過立管 7 的環(huán)路 1 46318 12 40 旁流三通 截止閥 8 2 27683 40 截止閥 9 直流三通 1 突然縮小 彎頭 1*1 3 20871 32 直流三通 1 彎頭 4 16099 32 2 直流三通 突然縮小 ?? 23 5 11327 25 28 1 直流三通 1 6 8941 25 1 直流三通 1 集氣閥 7 4217 25 1 直流三通 1 839。 2108 20 2 彎頭 2 集氣罐 8 2108 20 閘閥 2* 旁流三通 9 3 20 27 φ 20乙字彎 6* 3*2 彎頭 2*6 10 27683 40 3 合流三通 3 Σ (Δ py＋Δ Pj)1~10=1898Pa 通過立管 6 的環(huán)路 11 2109 20 6 閘閥 2* 彎頭 2 乙字彎 2* 12 3 20 27 φ 20 乙字彎 6* 散熱器 3*2 彎頭6*2 13 2109 20 4 彎頭 2 直流三通 1 突然擴大 1 14 8921 25 1 直流三通 1 24 15 13692 32 10 72 2 直流三通 1 突然擴撒 1 16 18464 32 16 1 直流三通 1 17 20851 32 1 直流三通 1 18 25575 40 15 5 合流三通 3 突然擴撒 1 彎頭 1 39 與 1118 并聯(lián) Σ (Δ py＋Δ Pj)1118=763Pa Δ p39=822Pa Σ (Δ py＋ Δ Pj)1， 2， 1118=1757Pa 不平衡率 =（ 822763） /822*100=% 系統(tǒng)總損失壓力為 1757Pa,剩余作用壓力，在引入口處用閥門節(jié)流。 通過立管 8 的環(huán)路 資用壓力Δ P8=282Pa 28 4723 25 6 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 分流三通 3 29 20 5 27 乙字彎 *6 分流三通 2*3 合流三通2*3 散熱器 3*2 2839。 4723 25 2 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)28,2839。,29=306Pa 不平衡率 =（ 306282） /306*100=% 25 通過立管 12 的環(huán)路 資用壓力Δ P12=217Pa 19 6812 25 5 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 合流三通 3*1 20 25 27 乙字彎 *6 分流三通 2*3 合流三通2*3 散熱器 3*2 21 6812 25 2 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)19,20,21=189Pa 不平衡率 =（ 198217） /198*100=% 通過立管 9 的環(huán)路 資用壓力Δ P9=157Pa 26 2386 20 4 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 彎頭 2 27 20 25 乙字彎 *6 彎頭 2*5 散熱器 3*2 2639。 2386 20 2 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)26,27,2639。=144Pa 不平衡率 =（ 144157） /144*100=% 通過立管 11 的環(huán)路 資用壓力Δ P11=154Pa 22 4768 25 5 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 合流三通 3*1 23 20 27 乙字彎 *6 分流三通 2*3 合流三通2*3 散熱器 3*2 23’ 4768 32 2 旁流三通 閘閥 26 Σ (Δ py＋Δ Pj)22,23,2339。=166Pa 不平衡率 =（ 166154） /166*100=% 通過立管 10 的環(huán)路 資用壓力Δ P10=213Pa 24 4768 25 4 旁流三通 乙字彎 1 閘閥 彎頭 2 25 20 25 乙字彎 *6 彎頭 2*5 散熱器 3*2 2439。 4768 20 2 旁流三通 閘閥 Σ (Δ py＋Δ Pj)24,275,2439。=237Pa 不平衡率 =（ 237213） /237*100=10%