【正文】 若為機械表面曝氣機，由于水面的變化，它的運行就變得不穩(wěn)定。 ?對二次沉淀池造成水力沖擊影響。 一、水 力 負(fù) 荷 128 二、有機負(fù)荷率 N ?污泥負(fù)荷率 N和 MLSS的 設(shè)計值采用得大一些，曝氣池所需的體積可以小一些。 ?但出水水質(zhì)要降低，而且使剩余污泥量增多，增加了污泥處臵的費用和困難，同時，整個處理系統(tǒng)較不耐沖擊，造成運行中的困難。 ?為避免剩余污泥處臵上的困難和保持污水處理系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠，可以采用低的污泥負(fù)荷率（ ），把曝氣池建得很大，這就是延時曝氣法。 曝氣區(qū)容積的計算，設(shè)計中要考慮的主要問題是如何確定污泥負(fù)荷率 N和 MLSS的設(shè)計值。 129 129 三、微生物濃度 在設(shè)計中采用高的 MLSS并不能提高效益，原因如下： 其一，污泥量并不就是微生物的活細(xì)胞量。曝氣池污泥量的增加意味著泥齡的增加，泥齡的增加就使污泥中活細(xì)胞的比例減小。 其二，過高的微生物濃度使污泥在后續(xù)的沉淀池中難以沉淀，影響出水水質(zhì)。 其三，曝氣池污泥的增加，就要求曝氣池中有更高的氧傳遞速率，否則，微生物就受到抑制，處理效率降低。采用一定的曝氣設(shè)備系統(tǒng)，實際上只能夠采用相應(yīng)的污泥濃度， MLSS的提高是有限度的。 130 四、曝 氣 時 間 在通常情況下，城市污水的最短曝氣時間為 3h，這與滿足曝氣池需氧速率有關(guān)。 當(dāng)曝氣池做得較小時，曝氣設(shè)備是按系統(tǒng)的負(fù)荷峰值控制設(shè)計的。這樣，在非高峰時間，供氧量過大，造成浪費，設(shè)備的能力不能得到充分利用。 若曝氣池做得大些，可降低需氧速率，同時由于負(fù)荷率的降低，曝氣設(shè)備可以減小，曝氣設(shè)備的利用率得到提高。 131 五、微生物平均停留時間 (MCRT)(又稱泥齡 ) 每日排放的剩余污泥量工作著的活性污泥總量微生物平均停留時間 ? 微生物平均停留時間至少等于水力停留時間，此時，曝氣池內(nèi)的微生物濃度很低，大部分微生物是充分分散的。 微生物的停留時間應(yīng)足夠長，促使微生物能很好地絮凝，以便重力分離，但不能過長，過長反而會使絮凝條件變差。 微生物平均停留時間還有助于說明活性污泥中微生物的組成。世代時間長于微生物平均停留時間的那些微生物幾乎不可能在該活性污泥中繁殖。 132 六、氧 傳 遞 速 率 氧傳遞速率要考慮二個過程 要提高氧的傳遞速率 氧傳遞到水中 氧真正傳遞到微生物的膜表面 必須有充足的氧量 必須使混合液中的懸浮固體保持懸浮狀態(tài)和紊動條件 133 七、回流污泥濃度 回流污泥濃度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函數(shù)。 按右圖進行物料衡算，可推得下列關(guān)系式： 式中： X—— 曝氣池中的 MLSS,mg/L。 XR—— 回流污泥的懸浮固體濃度 ,mg/L。 R—— 污泥回流比。 根據(jù)上式可知，曝氣池中的 MLSS不可能高于回流污泥濃度，兩者愈接近，回流比愈大。限制 MLSS值的主要因素是回流污泥的濃度。 RR()1RQX Q RQ XRXXR????134 134 衡量活性污泥的沉降濃縮特性的指標(biāo)，它是指曝氣池混合液沉淀 30min后，每單位質(zhì)量干泥形成的濕泥的體積，常用單位是 mL/g。 （ 1）在曝氣池出口處取混合液試樣； （ 2）測定 MLSS（ g/L）； （ 3）把試樣放在一個 1000mL的量筒中沉淀 30min，讀出活性污泥的體積（ mL）； （ 4）按下式計算： 活性污泥體積指數(shù) SVI )g / L(M L S S)m L / L(S V I 活性污泥體積?SVI的測定 七、回流污泥濃度 135 八、污泥回流率 高的污泥回流率增大了進入沉淀池的污泥流量，增加了二沉池的負(fù)荷，縮短了沉淀池的沉淀時間，降低了沉淀效率，使未被沉淀的固體隨出流帶走。 活性污泥回流率的設(shè)計應(yīng)有彈性，并應(yīng)操作在可能的最低流量。這為沉淀池提供了最大穩(wěn)定性。 136 九、曝氣池的構(gòu)造 推流式曝氣池 完全混合式曝氣池 示蹤劑的研究表明：推流式曝氣池的縱向混合很嚴(yán)重 氧消耗率的數(shù)據(jù)表明：氧的傳遞受到限制 處理量小時，只配有一個機械曝氣機，很容易圍繞曝氣機形成混合區(qū) 處理量大時，曝氣池也相應(yīng)增大，曝氣池不是充分完全混合的 137 十、 pH和堿度 活性污泥 pH通常為 ～ 。 pH之所以能保持在這個范圍，是由于污水中的蛋白質(zhì)代謝后產(chǎn)生碳酸銨堿度和從天然水中帶來的堿度所致。 工業(yè)污水中經(jīng)常缺少蛋白質(zhì)，因而產(chǎn)生 pH過低的問題。工業(yè)廢水中的有機酸通常在進入曝氣池前進行中和。 生活污水中有足夠的堿度使 pH保持在較好的水平。 138 十一、溶解氧濃度 通常溶解氧濃度不是一個關(guān)鍵因素，除非溶解氧濃度跌落到接近于零。只要細(xì)菌能獲得所需要的溶解氧來進行代謝，其代謝速率就不受溶解氧的影響。 一般認(rèn)為混合液中溶解氧濃度應(yīng)保持在 ～ 2mg/L，以保證活性污泥系統(tǒng)的正常運行。 過分的曝氣使氧濃度得到提高，但由于紊動過于劇烈，導(dǎo)致絮狀體破裂，使出水濁度升高。 特別是對于好氧速度不快而泥齡偏長的系統(tǒng)，強烈混合使破碎的絮狀體不能很好地再凝聚。 139 十二、污泥膨脹及其控制 正常的活性污泥沉降性能良好，其污泥體積指數(shù) SVI在 50～150之間；當(dāng)活性污泥不正常時，污泥不易沉淀，反映在 SVI值升高。 混合液在 1000mL量筒中沉淀 30min后，污泥體積膨脹，上層澄清液減少，這種現(xiàn)象稱為活性污泥膨脹。 活性污泥膨脹可分為 污泥中絲狀菌大量繁殖導(dǎo)致的絲狀菌性膨脹 并無大量絲狀菌存在的非絲狀菌性膨脹 140 絲 狀 菌 性 膨 脹 絮花狀物質(zhì)，其骨干是菌膠團 正常的活性污泥 絲狀菌大量出現(xiàn)，主要是有鞘細(xì)菌和硫細(xì)菌 不正常的情況下 當(dāng)污泥中有大量絲狀菌時，大量有一定強度的絲狀體相互支撐、交錯，大大惡化了污泥的沉降、壓縮性能，形成了污泥膨脹。 141 絲 狀 菌 性 膨 脹的主要因素 污水水質(zhì) 運行條件 工藝方法 污水水質(zhì)是造成污泥膨脹的最主要因素。 含溶解性碳水化合物多的污水往往發(fā)生由浮游球衣細(xì)菌引起的絲狀膨脹。 含硫化物多的污水往往發(fā)生由硫細(xì)菌引起的絲狀膨脹。 水溫低于 15℃ 時，一般不會發(fā)生膨脹。 pH低時，容易產(chǎn)生膨脹。 142 絲 狀 菌 性 膨 脹的主要因素 污水水質(zhì) 運行條件 工藝方法 污泥負(fù)荷對污泥膨脹在一定條件下有一定的影響，但兩者無必然的聯(lián)系。 溶解氧濃度并不一定影響污泥的膨脹。 143 143 絲 狀 菌 性 膨 脹的主要因素 污水水質(zhì) 運行條件 工藝方法 完全混合的工藝方法比傳統(tǒng)的推流方式較易發(fā)生污泥膨脹。 間歇運行的曝氣池最不容易發(fā)生污泥膨脹。 不設(shè)初次沉淀池的活性污泥法，不容易發(fā)生污泥膨脹。 葉輪式機械曝氣與鼓風(fēng)曝氣相比，易于發(fā)生絲狀菌性膨脹。 射流曝氣的供氧方式可以有效地克制浮游球衣細(xì)菌引起的污泥膨脹。 144 非絲 狀 菌 性 膨 脹 非絲狀菌性膨脹主要發(fā)生在污水水溫較低而污泥負(fù)荷太高時。 微生物的負(fù)荷高，細(xì)菌吸收了大量的營養(yǎng)物，但由于溫度低，代謝速度較慢，就積貯起大量高黏性的多糖類物質(zhì)。這些多糖類物質(zhì)的積貯，使活性污泥的表面附著水大大增加，使污泥形成污泥膨脹。 發(fā)生污泥非絲狀菌性膨脹時，處理效率仍很高，上清液也清澈。 145 在運行中，如發(fā)生污泥膨脹，針對膨脹的類型和絲狀菌的特性，可采取的抑制措施： (1)控制曝氣量，使曝氣池中保持適量的溶解氧； (2)調(diào)整 pH； (3)如磷、氮的比例失調(diào)，可適量投加氮化合物和磷化合物； (4)投加一些化學(xué)藥劑； (5)城市污水廠的污水在經(jīng)過沉砂池后，跳躍初沉池，直接進入曝氣池。 146 146 在設(shè)計時，對于容易發(fā)生污泥膨脹的污水，可以采用以下一些方法： (1)減少城市污水廠的初沉池或取消初沉池，增加進入曝氣池的污水中的懸浮物，可使曝氣池中的污泥濃度明顯提高，污泥沉降性能改善； (2)兩級生物處理法，即采用沉砂池 — 一級曝氣池 — 中間沉淀池 — 二級曝氣池 — 二次沉淀池的工藝等工藝； (3)對于現(xiàn)有的容易發(fā)生污泥嚴(yán)重膨脹的污水廠，可以在曝氣池的前面部分補充設(shè)臵足夠的填料（降低了曝氣池的污泥負(fù)荷，也改變了進入后面部分曝氣池的水質(zhì)）； (4)用氣浮法代替二次沉淀池，可以有效地使這個處理系統(tǒng)維持正常運行。