[工學(xué)]畢業(yè)設(shè)計論文模板供參考-資料下載頁
2025-01-18 13:19本頁面
【正文】 數(shù)，易于求解。 懸點運動位移游梁繞支點O擺動時因其前、后臂的角位移相等，故任意時刻懸點位移為： （24）式（24）即為任意時刻懸點位移表達式。由于對于某一給定型號的抽油機是一常數(shù)，因此只是的函數(shù)。給定值，便可計算出懸點位移。 懸點運動速度將式（23）兩邊同對時間t求導(dǎo)數(shù)，得游梁擺動的角速度： （25）式中和分別為和對時間的導(dǎo)數(shù)，分別由式（23）和式（24）求得為： （26） （27）中國石油大學(xué)（華東）本科畢業(yè)設(shè)計（論文）第3章 地面能耗分析軟件的編制與應(yīng)用 油井?dāng)?shù)據(jù)現(xiàn)場提供的油井?dāng)?shù)據(jù)見表31所示。表31 部分油井生產(chǎn)參數(shù)井 名動液面（m）下泵深度(m)油層中深(m)日產(chǎn)液(t/d)H15110401555215432H15510201543214335H15610311549214630H15910451563216227 地面設(shè)備數(shù)據(jù)計算分析過程中，采用的抽油機型號為江漢石油機械廠生產(chǎn)的CYJ8－3－48B型抽油機，電機型號為YH225M6，皮帶型號為窄V帶。設(shè)備具體參數(shù)見表32所示。表32 調(diào)徑變矩式抽油機參數(shù)參數(shù)名稱數(shù)值裝機功率（kw）45抽油機底座至游梁支承軸高度（m）抽油機底座至減速箱輸出軸高度（m）游梁支承軸至減速箱輸出軸水平距離（m）連桿長度（m）游梁前臂長（m）游梁與連桿連接軸承至游梁支承軸承距離（m） 續(xù)表32參數(shù)名稱數(shù)值曲柄塊單塊質(zhì)量（kg）750連桿重量（kg）游梁重量（kg）1703驢頭重量（kg）12726第4章 結(jié) 論1．通過建立的游梁擺動方程精確解得了運動參數(shù)解，并由繪出的相關(guān)曲線表明，抽油機的上、下死點位置不是常規(guī)認(rèn)為的180o和360o或（0o）。2．通過對游梁式抽油機精確動平衡分析建立的文中相關(guān)計算式只適用于常規(guī)抽油機的平衡，對異相機、前置式抽油機尚待進一步研究。3．通過皮帶的傳動效率分析表明，皮帶工作的瞬時傳動效率是變化的，在大部分時間內(nèi)較高，在局部范圍內(nèi)，尤其是扭矩接近于零位置時效率較低。4．周期載荷系數(shù)（以扭矩數(shù)值計算）對所需電機額定功率影響較大，對電機實際消耗的有功功率影響較小。5．由文中所繪的抽油機懸點速度變化曲線、懸點加速度變化曲線、扭矩曲線等曲線表明，調(diào)徑變矩式抽油機在運動特性、受力狀況等方面比常規(guī)游梁式抽油機有較大改進。6．本文對調(diào)徑變矩式抽油機與常規(guī)游梁式抽油機的性能和特點進行了比較，這對其他節(jié)能抽油機的研究有一定參考作用。中國石油大學(xué)（華東）本科畢業(yè)設(shè)計（論文）致 謝內(nèi)容請同學(xué)們自己撰寫。 參考文獻[1] ,1998,19（2）:2326.[2] 王鴻勛,：石油工業(yè)出版社,1989:84156.[3] 司宗國，王群．重子湮沒快度關(guān)聯(lián)的研究．趙維勤，高崇壽編．第五屆高能粒子產(chǎn)生和重離子碰撞理論研討會文集，北京：中國高等科學(xué)技術(shù)中心出版，1996：105107．[4] GB/T 161591996，漢語拼音正詞法基本規(guī)則.[5] ：881056073，19890726.[6] ：// ,19980816/19981004. 附 錄附錄A 懸點速度變化曲線 圖A1 常規(guī)游梁式 圖A2 調(diào)徑變矩式 懸點加速度變化曲線 圖A3 常規(guī)游梁式 圖A4 調(diào)徑變矩式附錄B H613井產(chǎn)量預(yù)測結(jié)果表B1 H613井產(chǎn)量預(yù)測結(jié)果1/qD滲透率（μm2）有效厚度(m)流體粘度（MPas）生產(chǎn)壓差(MPa)實際產(chǎn)量(t/d)預(yù)測產(chǎn)量(t/d)
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