【正文】 m計(m2)實(m2)Wd/DAd/AtAdm2WdmL mL/D2000（3）降液管降液管流速 Ud= Q1/Ad=液相停留時間 T=AdHT/Q= 塔板的設(shè)計（1）干板壓降ΔPd ΔPd=51(Vd/Co)2(v/L)用不銹鋼板塔厚度= 查表得 Co=所以ΔPd= mm液柱 （2）堰上液層高度how how=(Q1/L)2/3查圖6—6 E= 所以how=（3）板上液層高度 h1 h1=hw+how 取hw=25mm h1= 檢驗誤差 因為h136的絕對值小于1mm，假設(shè)符合（4）液層有阻力 he h1= 查得he= 液?。?）濕板壓降 ΔPt ΔPt=ΔPd+he =（6）板上鼓泡層高度 hf hf=h1/2β12Ad=,At=π/4D2=,At2Ad=Vn=Qv/=Vnρ v1/2= 查圖6—7 β=所以hf=HT 符合要求（7）降液管和受液盤壓力降hc hc=105（Q1/LS）2取S= 所以hc=（8）液面梯度Δ平均液流寬度b=D+L/2=弓形降液管寬度Wd=內(nèi)外堰距離Z=液相流量Q1=液相粘度μ=鼓泡高度hf=液相密度ρl=821kg/m3Δ=[215(250b+1000hf)2μZ] （1000bhf）3ρl=107mm(9)降液管頁面高度HdHd=ΔPt+2hc+h1+Δ=因為Hd1/2HT 符合要求圖51 塔板適宜操作區(qū)的計算和分析（1）液相負荷下限線how =（Q1/L）2/3=6L=Q1/L。 L=（2）液相負荷上限線how =(Q1/L)2/3=40L=Q1/L 。 L=（3）漏液線Fh,=（d0+）(h1+)H1=20+(L)2/3；Fh,w=Vh,wρv1/2；VkAt=VhAhVkρv1/2=Fh,wAh/At（4）液泛線Hd=ΔPt+2hc+h1h1=hw+how=20+(L)2/3E=1ΔPt=ΔPd+he ΔPd=51(Vh/C0)2(ρv/ρL)=Hc=105(Q1/LS)2 S= hc= 取Hd=1/2HT=225mm導(dǎo)出：225==he=h1=最后計算結(jié)果（5）霧沫夾帶線e=[Va/(HThf)]Va=Qv/(AtAd)HT=.45m，hw=，σ=，取hf=取e=所以 =[Va/()]Va=(+)（6）操作點和操作線Qv=(R+1)D/ｐv=Q1=RD/ｐL=Vk=Qv/3600At=Vkｐv1/2= L=Q1/L=（7）適宜操作區(qū)分析 將上述液體負荷下限線，液體負荷上限線，漏液線，液泛線，霧沫夾帶線繪成精餾段負荷性能圖中所圍面積即為適宜操作區(qū)，由操作線和霧沫夾帶線相交點為氣液負荷上限Vkｐv1/2=,L=6,由操作線和漏液線交點為氣液負荷下限Vkｐv1/2=,L=5,由上限下限比得液相負荷彈性6/5=，表示塔板可以在氣相為設(shè)計點負荷的，即塔板可以在減半量情況下正常操作又可在裝置需超負荷運轉(zhuǎn)情況下留有適當潛力，由圖中可以看出液相負荷上限在降液管右側(cè)，表明沒有達到上限時即發(fā)生現(xiàn)象，故降液管超負荷線在液泛線右側(cè)，霧沫夾帶線較低于液泛線時霧液夾帶線是此塔板的性能控制因素。圖52精餾段負荷性能圖 提餾段 操作氣速（1）操作氣速 Fh,=(d0+)(h1+) Fh,w=Vh,wｐv1/2 孔徑d0=6mm,板間距HT=450mm,假設(shè)液層高度h1=36mm液柱 Fh,=(+)(36+)= Vh,w= 表55：精餾塔提餾段篩孔氣速選 ；；；倍數(shù)Vh（2）估算塔徑篩孔面積Ah=Qv/Vh3600Qv=(R+1)D/ｐv=Q1=(RD+F)/ｐL=表56：精餾塔提餾段塔徑的大小VhAh(m)孔的排列方式為正三角形排列如果孔徑和孔距選定后，則開孔率248。h減壓蒸餾t/d0=~3 選t=16mm開孔率248。h=(d0/t)2=孔數(shù)n=Qv/(π/4)d02Vh Ap=Ah/248。h表57：精餾塔提餾段開孔率Apn由降液管停留時間來確定Ap,T要求在15~18之間T1=AdHT/Q=T2=AdHT/Q1=T3=AdHT/Q1=T4=AdHT/Q1= 表58：精餾塔提餾段參考數(shù)據(jù) 塔截 面 積At m2塔徑D(mm)開孔總面積Ap降液管塔壁無效區(qū)寬W m堰邊無效區(qū)寬Wdm計(m2)實(m2)Wd/DAd/AtAdm2WdmL mL/D2000（3）降液管 降液管流速Ud=Q1/Ad= 液相停留時間T=AdHT/Q1= 塔板的設(shè)計（1）干板壓降 △Pd △Pd=51(Vh/C0)2(ｐv/ｐL) 用不銹鋼塔板厚度取δ= 查表得C0= 所以 △Pd=（2）堰上液層高度 how how=(Q1/L)2/3 查圖6—6 E= 所以how=（3）板上液層高度 h1 h1=hw+how 取hw=14mm h1= 檢驗誤差 因為h136的絕對值小于1mm，假設(shè)符合（4）液層有效阻力 he h1= 差得he=（5）濕板降壓 △Pt △Pt=△Pd+he=（6）板上鼓泡層高度 hf hf=h1/2β1 2Ad=,At=π/4D2=,At2Ad= 查圖67β= 所以 hr=HT 符合要求（7）降液管和受液盤壓力降 hc hc=*105(Q1/LS)2 取 s==（8）液面梯度 Δ平均液流寬度 b=D+L/2=弓形降液管寬度 Wd=內(nèi)外堰距離 Z=液相流量 Q1=液相黏度 μ=鼓泡高度 hf=液相密度 pL=821kg/m3Δ=[215(250*b+1000hf)2*μ*Q1*Z](1000*b*hf)3pL =*107mm（9）降液管液面高度 HdHd=Δpt+2hc+h1+Δ=因為Hd1/2HT 符合要求圖53 塔板適宜操作區(qū)的計算和分析（1）液相負荷下限線 How=(Q1/L)2/3=6L=Q1/L 。 L=（2）液相負荷上限線How=(Q1/L)2/3=40L=Q1/L 。 L=（3）漏液線Fh,=(d0+)(h1+)h1=20+(L)2/3。 Fh,w=Vh,wpv1/2。VkAt=VhAhVkPv1/2=Fh,wAh/At（4）液泛線Hd=ΔPt+2hc+h1 h1=hw+how=20+(L)2/3E=1ΔPt=ΔPd+he ΔPd=51(Vh/Co)2(pv/pl)=Hc=*105(Q1/LS)2 S= hc=取Hd=1/2Ht=225mm導(dǎo)出：225=+he+h1+最后計算結(jié)果:（5）霧沫夾帶線 e =[Va/(Hthf)]Va=Qv/(AtAd)Ht=, hw=, σ=, 取hf=取e==、[Va/()] Va=**(+)（6）操作點和操作線Qv=(R+1)D/Pv=Q1=RD/pL=Vk=Qv/3600At=VkPv1/2= L=Q1/L=（7）適宜操作區(qū)分析 將上述液體負荷下限線，液體負荷上限線，漏液線，液泛線，霧沫夾帶線繪成精餾段負荷性能圖中所圍面積即為適宜操作區(qū)，由操作線和霧沫夾帶線交點為汽液負荷上限，由操作線和漏液線交點為汽液負荷下限，由上限下限比得氣相負荷彈性，由上限下限比得液相負荷彈性，表示塔板可以在氣相為設(shè)計點負荷的。即塔板可以在減半量情況下正常操作，又可在裝置需超負荷運轉(zhuǎn)情況下留有適當潛力。由圖中可以看出液相負荷上限在降液管右側(cè)，表明沒達到上限時即發(fā)生現(xiàn)象，故降液管超負荷線在液泛線右側(cè)，霧沫夾帶線低于液泛線時霧沫夾帶線是此塔板的性能控制因素。圖54負荷性能圖參考文獻1．《化工設(shè)計概論》，侯文順主編，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005年2．《化工工藝設(shè)計》，丁浩主編，上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，1989年3．《化工工藝設(shè)計手冊》，上海醫(yī)藥設(shè)計院主編，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1981年4．《化工設(shè)計概論》，胡慶福主編，北京：科學(xué)技術(shù)出版社，1989年5．《化工工藝設(shè)計概論》，李崇岳主編，天津：天津大學(xué)出版社，1994年、[M] 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1999. 高壓法聚乙烯[M] 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001[M] 安徽：石油化學(xué)工業(yè)出版社，2001[M] 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003. 塑料包裝薄膜——生產(chǎn)性能應(yīng)用[M] 機械工業(yè)出版社，2003 . 世界塑料材料大全[M] 北京：中國輕工業(yè)出版社發(fā)行部，2002. 中國塑料工業(yè)年鑒[M] 北京：化學(xué)出版社，2005 謝辭我在畢業(yè)設(shè)計期間，得到導(dǎo)師柴敬安的精心指導(dǎo)，柴老師治學(xué)嚴謹，學(xué)識淵博，思想深邃，為我營造了一種良好的精神氛圍。置身柴老師的指導(dǎo)過程中，不僅我的思想觀念煥然一新，也改善了我的思考方式，而且還明白了許多待人接物與為人處世的道理。其嚴以律己，寬以待人的崇高風范，樸實無華、平易近人的人格魅力，令我如沐春風，倍感溫馨。同時，在論文寫作過程中，我還參考了有關(guān)的書籍和論文，在這里一并向有關(guān)的作者表示謝意。 我還要感謝同組的各位同學(xué)，在畢業(yè)設(shè)計的這段時間里，你們給了我很多的啟發(fā)，提出了很多寶貴的意見，對于你們幫助和支持，在此我表示深深地感謝。 飲其流時思其源，成吾學(xué)時念吾師，在此論文完成之際，再次向我尊敬的導(dǎo)師柴敬安老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意35