【導讀】**建設工程有限公司卩。雙排落地式鋼管腳手架卩

　　

【正文】 包括安全網(wǎng) (kN/m2)； 卩 NG4 = = 卩 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 卩 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。 卩 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2風荷載標準值應按照以下公式計算 卩 卩 25 卩 卩 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)， W0 = 卩 Uz —— 風荷載高度變化系數(shù)， Uz = 卩 Us —— 風荷載體型系數(shù)： Us = 卩 經(jīng)計算得到： Wk = = 。 卩 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 卩 N = + Q 卩 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： 卩 N=+= 卩 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 卩 N = + 卩 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： 卩 N=+= 卩 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 計算公式 卩 MW = klah2/10 卩 其中 Wk —— 風荷載標準值 (kN/m2)； 卩 la —— 立桿的縱距 (m)； 卩 h —— 立桿的步距 (m)。 卩 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩： 卩 Mw= （ 5） 立桿的穩(wěn)定性計算 卩 1） .不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算 卩 卩 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； 卩 26 卩 卩 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； 卩 k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； 卩 u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； 卩 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， 卩 l0== ； 卩 A —— 立桿凈截面面積， A=； 卩 W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； 卩 λ —— 長細比，為 3170/16=201 卩 λ 0 —— 允許長細比 (k 取 1)，為 2745/16=174 210 長細比驗算滿足要求 !卩 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； 卩 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 卩 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 卩 經(jīng)計算得到 : 卩 σ=10213/(489)=； 卩 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f], 滿足要求 !卩 2） .考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算 卩 卩 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； 卩 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； 卩 k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； 卩 u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； 卩 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， 卩 27 卩 卩 l0== ； 卩 A —— 立桿凈截面面積， A=； 卩 W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； 卩 λ —— 長細比，為 3170/16=201 卩 λ 0 —— 允許長細比 (k取 1)，為 2745/16=174 210 長細比驗算滿足要求 !卩 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到； 卩 MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩， MW=； 卩 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 卩 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 卩 經(jīng)計算得到 σ=9855/(489)+122020/5080=； 卩 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f], 滿足要 求 !卩 （ 6） 最大搭設高度的計算 卩 不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度 [H]，按下式計算： 卩 [H] = [φAσ (+)] / 卩 其中 NG2k —— 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力， NG2k = ； 卩 NQk —— 活荷載標準值， NQk = ； 卩 gk —— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值， gk = ； 卩 NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = ； 卩 σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， σ = ； 卩 28 卩 卩 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 [H] = 米。卩 考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度 [H]，按下式計算：卩 [H] = {φAσ [+(N Qk+φAM wk)NXie]} / 卩 其中 NG2k —— 構(gòu)配件自 重標準值產(chǎn)生的軸向力， NG2k = ； 卩 NQk —— 活荷載標準值， NQk = ； 卩 gk —— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值， gk = ； 卩 Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩， Mwk = ； 卩 NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = ； 卩 σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， σ = ； 卩 經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 [H] = 米。 卩 取上面兩式計算結(jié)果的最小值，腳手架允許搭設高度 [H]= 32 米，符合要求。 卩 （ 7） 連墻件的計算 卩 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： 卩 Nl = Nlw + No 卩 其中 Nlw —— 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： 卩 Nlw = w k A w 卩 wk —— 風荷載標準值， wk = ； 卩 Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 :卩 Aw = = 2； 卩 No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN)； No = 卩 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 卩 29 卩 卩 根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = [f]卩 根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求 ，軸向力設計值 Nf2 = [f] 卩 其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l/i=表得到 φ= ； 卩 凈截面面積 Ac = ；毛截面面積 A = ； [f] = 。卩 經(jīng)過計算得到 Nf1 = 卩 Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求 !卩 經(jīng)過計算得到 Nf2 = 卩 Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求 !卩 卩 卩 連墻件拉結(jié)樓板預埋鋼管示意圖 卩 （ 8） 立桿的地基承載力計算 卩 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 卩 pk ≤ f g 卩 30 卩 卩 其中 pk —— 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值， pk =Nk/A= (kPa)卩 Nk —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = += 卩 A —— 基礎底面面積 (m2)； A = 卩 fg —— 地基承載力設計值 (kN/m2)； fg = 卩 地基承載力設計值應按下式計算 卩 fg = kc f gk 卩 其中 kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)； kc = 卩 fgk —— 地基承載力標準值； fgk = 卩 地基承載力的計算滿足要求 !卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩32 卩 卩 附圖 1：外腳手架平面布置圖 卩 卩 卩 卩 33 卩 卩 附圖 2：落地架部份立面圖 卩 183018301830183018301830183018302008001600 1600 1600 1600 1600 1600說明：1 、落地外架腳手架高3 2 m, 外排架內(nèi)側(cè)設全封閉密目安全網(wǎng)（每 1 0 c m 1 0 c m ， 2 0 00 孔）2 、剪刀撐在外側(cè)立面的兩端設置，并應由底到頂延續(xù)搭設。斜桿與地面的傾角按 4 5 176。 控制。3 、外架架體油黃色漆，剪刀撐油紅白相間警戒色。卩 34 卩 卩 附圖 3：落地架基礎、連墻 件、上人斜道示意圖 卩 8 0 08 0 03 0 0墊板1 8 x 3 0 0 x 1 5 0 0立桿間距1 6 0 0 m m步高1 8 0 0 m m卩 35 卩 卩 附圖 4：門洞加強示意圖 卩 1 6 0 0 1 6 0 01 6 0 0 1 6 0 03 2 0 0250183018301830卩 36 卩 卩 附圖 5：施工井架口外架大樣圖 卩 竹腳手板、300150100100150鋼管斜撐鋼管攔腰桿、?