【正文】 ）B 2:%800℃ d）B 3:%800℃1h圖 %形變鍛壓態(tài)不同處理后的組織演變從圖 所示的 %形變鍛造后不同處理下的組織圖可以看出，%形第三章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 21 變鍛造后，有部分碳化物在晶界處呈片狀析出；800℃5min 樣品基本完全再結(jié)晶，形成等軸晶，大部分變形痕跡消除；而 800℃ 和 800℃1h 試樣中，晶粒明顯長(zhǎng)大，且逐漸分布均勻。表 %形變鍛壓態(tài)不同處理后的硬度測(cè)量值試樣編號(hào)1 2 3 4 5平均值（HV）2 B0 B1 B2 B3 %形 變 鍛 壓 態(tài) 不 同 處 理 后 的 硬 度0501001502002502 B0 B1 B2 B3試 樣 編 號(hào)平均硬度/HV系 列 1圖 %形變鍛壓態(tài)不同處理后的硬度曲線從 %形變鍛壓態(tài)不同處理后的硬度（表 ）和對(duì)應(yīng)的硬度曲線（圖）可以得到，試樣在發(fā)生中變形之后，其硬度會(huì)提高；而在 800℃下退火，隨著退火時(shí)間的變長(zhǎng)，其硬度值也會(huì)不斷下降。而每個(gè)試樣的測(cè)量值相差不大，所以存在兩相的可能性不大，即基本無(wú)馬氏體相。試樣 B3（%形變鍛壓后800℃退火 1h）的硬度值比鍛壓變形后試樣 2還低，可以判定在 %形變鍛壓后在 800℃下完全再結(jié)晶時(shí)間接近 1h。這比 27%形變下 800℃完全再結(jié)晶時(shí)間要長(zhǎng)。另外將 %形變鍛壓態(tài)不同處理后的硬度（表 ）和 27%形變鍛壓態(tài)不同處理后的硬度（表 ）作對(duì)比，可以看出，鍛造形變量較大的，其變形后平均硬度就較低。綜合圖 所示的 %鍛造后組織演變圖、對(duì)應(yīng)的硬度表（表 ）及所示的硬度曲線（圖 ） ，可以得出下面的結(jié)論：1）金屬發(fā)生變形后，其硬度會(huì)提高，是經(jīng)過(guò)鍛造變形后，產(chǎn)生了畸變能，第三章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 22 儲(chǔ)存下來(lái)，另外碳化物的析出也促使硬度升高；2）鍛造變形后退火，隨著退火時(shí)間的延長(zhǎng)，其硬度值會(huì)不斷下降，這是由于退火過(guò)程中會(huì)釋放畸變能，且隨著再結(jié)晶的進(jìn)行，其加工硬化現(xiàn)象也會(huì)逐漸減弱至最后消失。3）變形量越大，其變形后平均硬度就越低，這是由于單向一道鍛壓后，其變形量越大，樣品的變形速率就越大，其產(chǎn)生的變形熱也就越多，在一定程度上消除部分殘余應(yīng)力，從而使硬度值越低。4）根據(jù)再結(jié)晶完成時(shí)其硬度會(huì)恢復(fù)到回復(fù)階段可以判定，在 %形變鍛壓后在 800℃下完全再結(jié)晶時(shí)間接近 1h。變形量越大，則在相同溫度下完全再結(jié)晶時(shí)間就越長(zhǎng)，因?yàn)樽冃瘟吭酱?，其產(chǎn)生的變形熱也就越多，在再結(jié)晶過(guò)程中能量釋放需要的時(shí)間就更久，再結(jié)晶時(shí)間就越長(zhǎng)。 織構(gòu)的演變 金屬在塑性變形時(shí)，各晶粒的取向會(huì)發(fā)生定軸轉(zhuǎn)動(dòng)，形成變形織構(gòu)；變形后的金屬在加熱過(guò)程中又會(huì)形成再結(jié)晶織構(gòu)。下面分析不同變形量的 410S 鐵素體不銹鋼在退火過(guò)程中的織構(gòu)演變。表 3. 3 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)2θ/176。 Intensity/ % （hkl） 100 （110） 20 （200） 50 （211） 18 （220） 30 （310） 12 （222）第三章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 23 27%形變800℃5min 織構(gòu)分析65min(1512)Operations: Smoth | Smoth | Background , | Import65min(1512) File: 65in(152).raw Type: 2Th/Th locked Start: 176。 End: 176。 Step: 176。 Step time: s Temp.: 25Lin (Cps)020406080100120220220180tScal30 40 50 60 70 80 90d=d=d=圖 27%形變800℃5min 強(qiáng)度衍射角折線圖表 27%形變800℃5min 的 XRD 數(shù)據(jù)d value 2θ/176。 Intensity % （hkl ） 100 （110） （200） （211）通過(guò)圖 的 27%形變800℃5min 強(qiáng)度衍射角折線圖及表 的 27%形變800℃5min 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出，27%形變鍛壓后在 800℃退火 5min 的組織，具有（110）和一定的（211）織構(gòu)。結(jié)合27%形變鍛壓態(tài)不同處理后的組織（圖 ）和對(duì)應(yīng)的硬度曲線（圖 ） ，分析結(jié)果來(lái)看，的確發(fā)生了相變，組織中除了包括鐵素體，還有一定含量的低碳馬氏體存在。第三章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 24 27%形變800℃1h 織構(gòu)分析 61h(1512)Operations: Smoth | Smoth | Background , | Import61h(1512) File: 61h(1512).raw Type: 2Th/Th locked Start: 176。 End: 176。 Step: 176。 Step time: s Temp.: 25 176。C (Lin (Cps)0204060801001202202201802002 Scal30 40 50 60 70 80 90d=d=d=圖 27%形變800℃1h 強(qiáng)度衍射角折線表 27%形變800℃1h 的 XRD 數(shù)據(jù)d value 2θ/176。 Intensity % （hkl） （110） （211） （211）通過(guò)圖 的 27%形變800℃1h 強(qiáng)度衍射角折線圖及表 的 27%形變800℃1h 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出，27%形變鍛壓后在 800℃退火 1h 的組織，具有（110）和一定的（211）織構(gòu)。第三章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 25 %形變800 ℃5min 織構(gòu)分析35min(1512)Operations: Smoth | Smoth | Background , | Import35min(1512) File: 35in(152).raw Type: 2Th/Th locked Start: 176。 End: 176。 Step: 176。 Step time: s Temp.: 25Lin (Cps)0102030tScal30 40 50 60 70 80 90d=d=圖 %形變800℃5min 強(qiáng)度衍射角折線圖表 3. 6 %形變800℃5min 的 XRD 數(shù)據(jù)d value 2θ/176。 Intensity % （hkl） （110） （211）通過(guò)圖 的 %形變800℃1h 強(qiáng)度衍射角折線圖及表 的 %形變800℃1h 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出，%形變鍛壓后在 800℃退火 1h 的組織，具有一定的（110）織構(gòu)。第三章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 26 %形變800 ℃1h 織構(gòu)分析31h(1512)Operations: Smoth | Smoth | Background , | Import31h(1512) File: 3h(1512).raw Type: 2Th/Th locked Start: 176。 End: 176。 Step: 176。 Step time: s Temp.: 25 176。C (Lin (Cps)010203040502 Scal30 40 50 60 70 80 90d=d=d=圖 %形變800℃1h 強(qiáng)度衍射角折線圖表 %形變800℃1h 的 XRD 數(shù)據(jù)d value 2θ/176。 Intensity % （hkl） 100 （110） （211） （211）通過(guò)圖 的 %形變800℃1h 強(qiáng)度衍射角折線圖及表 的 %形變800℃1h 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出，%形變鍛壓后在 800℃退火 1h 的組織，具有的（110）和一定的（211）織構(gòu)。綜上分析，27%形變800℃5min，27%800℃1h 和 %形變800℃1h都具有（110）和（211）織構(gòu)，而 %形變800℃5min 只有（110）織構(gòu)?？梢?jiàn)，這些處理狀態(tài)下，不會(huì)有（100）織構(gòu)，而這也是工業(yè)生產(chǎn)中竭力避免的，因?yàn)樗鼤?huì)帶來(lái)制耳效應(yīng)。相比軋制，鍛造可以消除（100）織構(gòu)，這對(duì)生產(chǎn)具有重大的指導(dǎo)意義。第四章 結(jié)論 27 第四章 結(jié)論本文將對(duì)中小形變鍛造后在相同溫度，不同時(shí)間退火后的 410S 鐵素體不銹鋼進(jìn)行微觀組織觀察、硬度比較和織構(gòu)分析，研究再結(jié)晶和形變以及退火時(shí)間的關(guān)系。結(jié)果表明：（1）熱軋態(tài)的 410S 試樣，在 1200℃下退火 5min 可以使碳化物比較充分的溶解，獲得比較均勻的組織和粗晶。（2）鍛造后的金屬，其硬度值會(huì)提高，這是由于變形產(chǎn)生了畸變能，儲(chǔ)存在內(nèi)部，以及加工硬化的緣故。（3）在相同的退火溫度 800℃下，在不同的退火時(shí)間（5min，1h）都會(huì)經(jīng)過(guò)回復(fù)、再結(jié)晶、晶粒長(zhǎng)大三個(gè)階段。這個(gè)過(guò)程中會(huì)有碳化物析出，并會(huì)產(chǎn)生少量的低碳馬氏體。（4）熱軋態(tài) 410S 樣品經(jīng) 1200℃下退火 5min 的預(yù)處理，在 27%形變 800℃退火完全再結(jié)晶時(shí)間為 ，在 %形變 800℃退火完全再結(jié)晶時(shí)間接近1h。（5）變形量越大，其變形后硬度越低，完全再結(jié)晶時(shí)間越長(zhǎng)。這這是由于變形量越大，變形速率越大，變形熱就越多，一定程度上消除了殘余應(yīng)力，從而其硬度值越低；在再結(jié)晶過(guò)程中，要釋放變形熱，所以變形熱越多，其完全再結(jié)晶時(shí)間越長(zhǎng)。（6）在退火的過(guò)程中，隨著退火時(shí)間的延長(zhǎng)，金屬的硬度值會(huì)不斷下降。（7）27%形變鍛壓后，其硬度值在白灰兩個(gè)區(qū)域差值較大，正好驗(yàn)證了取向依賴性，即變形過(guò)程中，某些區(qū)域硬化程度高，其硬度就高；某些區(qū)域硬化程度低，其硬度就低。（8）27%形變800℃5min，27%800℃1h 和 %形變800℃1h 都具有（110）和（211）織構(gòu)，而 %形變800℃5min 只有（110）織構(gòu)。鍛造可以消除（100）織構(gòu)，這對(duì)生產(chǎn)具有重要意義。參考文獻(xiàn) 28 參考文獻(xiàn)[1] :冶金工業(yè)出版社，2022：3842.[2] ，2022.[3] [J].北工設(shè)備與管道，2022,45(2):48.[4] 趙進(jìn)剛，張寶偉，2022，20(4):3840.[5] ：特殊鋼，2022：346351 .[6] [J].上海鋼研，1999(l):3748.[7] 陸世英，張廷凱，：原子能出版社，1995.[8] （第二版）.:211。[9] of ferritic stainless steel [J].Materials Science Technology A,1993,9(4):301306.[10]徐 光,徐楚韶, IF 鋼鐵素體動(dòng)態(tài)再結(jié)晶研究[J].鋼鐵，2022,41(6):285288。[11]于永泗、齊民。機(jī)械工程材料。大連理工大學(xué)出版社，2022[12]嚴(yán) 彪 .不 銹 鋼 手 冊(cè) .化 學(xué) 工 業(yè) 出 版 社 。 .[13]毛 衛(wèi) 民 ， 楊 平 ， 陳 冷 .材 料 織 構(gòu) 分 析 原 理 與 檢 測(cè) 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