【正文】 因素查表得，本旅館框架結(jié)構(gòu)為二級抗震等級。 本設計考慮以下兩種基本組合： （ 1）無地震作用的豎向荷載效應組合 本工程為一般框架結(jié)構(gòu)，根據(jù) 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ GB 500092022）第 條， 基本組合可采用簡化規(guī)則，并應按下列組合值中取最不利值確定： ○ 1 由可變荷載效應控制的組合： kGkG SSS 11?? ?? 式 ???? ni Q i kQiGkG SSS ?? 式 ○ 2 由 永久荷載效應控制的組合 ： ???? ni Q ikciQiGkG SSS 1 ??? 式 式中： S 為 荷載效應組合的設計值 G? 為永久荷載的分項系數(shù) 。 Qi? 為第 i 個可變荷載的分項系數(shù)； GkS 為按永久荷載標準值 kG 計算的荷載效應值； QikS 為按可變荷載標準值 ikQ 計算的荷載效應值； 29 ci? 為可變荷載 iQ 的組合值系數(shù)； n 為參與組合的可變荷載數(shù)。 對于本設計，上述基本組合的荷載分項系數(shù)及可變荷載組合值系數(shù)取值如下： 由可變荷載效應控制的組合，永久荷載分項系數(shù) G? 取 ； 由永久荷載效應控制的組合，永久荷載分項系數(shù) G? 取 ； 本工程樓面活荷載小于 4kN/m2，可變荷載分項系數(shù) Q? 取 ； 根據(jù)樓面活荷載類別，可變荷載組合值系數(shù) c? 取 。 （ 2）地震作用效應與重力荷載代表值效應的組合 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》 (GB500112022)第 條，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應和其他荷載效應的基本 組合，應按下式計算： wkwwE v kEvE h kEhGEG SSSSS ????? ???? 式 式中： S 為結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設計值； G? 為重力荷載分項系數(shù)； Eh? 、 Ev? 分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)； w? 為風荷載分項系數(shù)； GES 為重力荷載代表值的效應； EhkS 為水平地震作用標準值的效應； EvkS 為豎向地震作用標準值的效應； wkS 為風荷載標準值的效應 ； w? 為風荷載組合值系數(shù)。 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》 (GB500112022)的規(guī)定，本設計可不進行風荷載及豎向地震作用計算。故上述基本組合表達式可寫為： 30 E h kGE SSS ?? 式 框架梁內(nèi)力組合 由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，在豎向荷載作用下要以考慮適當降低梁端彎矩，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。本設計為現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，支座負彎矩調(diào)幅系數(shù) ? 取 。另外，對于考慮地震作用組合的內(nèi)力，應該根據(jù)不同的構(gòu)件類型考慮相應的抗震承載力調(diào)整系數(shù)。 下面以第六層 AB 跨梁考慮地震作用的組合為例，說明框架梁內(nèi)力的組合方法。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表 。 支座 A截面： m )( ?????GEM 式 m?GEV 左震： m kN2 9 ?E h kM ??E hkV 右震： m ??E h kM ?EhkV 則可得組合內(nèi)力如下： 左震 m)( ??????? ?? E hkGE MMM 式 m)250( ?????MRE? .35 7 .9 91 .21 .3 VV ＝＝1 .2 E h kGE ?????? 式 ???VRE? 右震 m)( ??????? ?? E hkGE MMM 式 m)( ?????MRE? ????? ? E hkGE VVV ＝ 式 ???VRE? 同理可得支座 B截面的組合內(nèi)力如下： 31 左震 m?M m?MRE? ＝V ?VRE? 右震 m?M m?MRE? ?V ?VRE? 跨間最大正彎矩根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。計算簡圖如圖 所示。 圖 8. 1 A B跨梁的內(nèi)力計算簡圖 由圖 lqlql MMV BAA 21 2121 ????? 式 距 A支座為 x位置截面的彎矩為： 2221 2121 xqxqxVMM AAx ???? 式 由 0?dxdMx 即可解得跨中最大彎矩離 A支座的距離為 21 qqVx A?? 式 代入第六層 AB跨梁荷載及內(nèi)力得 左震 2)(?????????AV 32 m 2m a x????????M m a x ?MRE? 右震 2????????AV ???x m 2m a x????????M m a x ?MRE? 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》 (GB500112022)第 條，一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整 ： ? ?GbnrblbVb VlMMV ??? ? 式 式中： V 為梁端截面組合的剪力設計值； nl 為梁的凈跨； GbV 為梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值； lbM 、 rbM 分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值，一級框架兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零； Vb? 為梁端剪力增大系數(shù)，一級取 ，二級取 ，三級取 。 六層 AB 跨： ???nl ????GbV 左震 33 m ????lbM mkN9 6 ??????lbM 右震 mkN9 7 ????lbM mkN9 4 ????rbM m ??? 則 ????V ???VRE? 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，遵循“強柱弱梁，強剪弱彎”的設原則，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》 (GB 500112022)的規(guī)定，一、二、三級框架的梁柱節(jié) 點處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： ? ?? bcc MM ? 式中： ?cM 為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值，可按彈性分析分配； ?bM 為節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和； c? 為柱端彎矩增大系數(shù)，一級取 ，二級取 ，三級取 。 本設計房屋抗震等級為二級，因梁端彎矩設計值之和與柱端彎矩設計值之和相差不大，故直接將柱端彎矩設計值乘以增大系數(shù) 以簡化計算。 34 柱剪力設計值則按下式計算： ntcbcVc HMMV )( ?? ? 式中 ： V 為柱端截面組合的剪力設計值； nH 為柱的凈高； tcM 、 bcM 分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值； Vc? 柱剪力增大系數(shù)，一級取 ，二級取 ，三級取 。 框架柱內(nèi)力組合的方法與框架梁類似，在此不再贅述。 各層柱的組合結(jié)果見表 和表 。 注： 1）表 中， MAB和 MBC分別為 AB 跨梁和 BC 跨梁的跨間最大正彎矩。 M 以下部受拉為正，單位 kN178。m ， V 以向上為正，單位 kN； 2）表 和表 中 M 以左側(cè)受拉為正，單位 kN178。m ， N 以受壓為正，單位 kN， V 以繞柱端順時針旋轉(zhuǎn)為正 。 35 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 + + SGE SEk(1) SEk(2) γ Re[179。（ SGk+）+] 179。（ SGk+）+ V=γ Re[ η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 1 2 6 A M V B 左 M V B 右 M V 5 A M V B 左 M V B 右 M V 4 A M V B 左 M V B 右 M V 3 A M V B 左 M V 36 B 右 M V 2 A M V B 左 M V B 右 M V 1 A M V B 左 M V B 右 M V 37 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[179。（ SGk+） +] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M 16． 64 N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱 頂 M 38 N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 39 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[179。（ SGk+） +] +