【正文】 3600. 93 1/9999. 1 1 45 5500. 45 1/9999. X方向最大值層間位移角 : 1/1367. 14 周期比控制 規(guī)范條文： 新高規(guī)的 ，結構扭轉為主的第一周期 Tt 與平動為主的第一周期 T1 之比， A級高度高層建筑不應大于 ； B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大 于 。 對于通常的規(guī)則單塔樓結構，如下驗算周期比 : 1） 根據(jù)各振型的平動系數(shù)、扭轉系數(shù)區(qū)分出各振型分別是扭轉 振型還是平動振型 2） 周期最長的扭振振型對應的就是第一扭振周期 Tt，周期最長 的側振振型對應的就是第一側振周期 T1 3）計算 Tt/T1，看是否超過 () 多塔結構周期比： 對于多塔樓結構，不能直接按上面的方法 驗算。這時應該將多塔結構分成多個單塔，按多個結構分別 計算、分別驗算 (注意不是在同一結構中定義多塔，而是按塔 分成多個結構 ) 周期比控制什么？ 如同位移比的控制一樣，周期比側重控制的 是側向剛度與扭轉剛度之間的一種相對關系，而非其絕對大小， 它的目的是使抗側力構件的平面布置更有效、更合理，使結構 不致于出現(xiàn)過大（相對于側移）的扭轉效應。一句話，周期比 控制不是在要求結構足夠結實，而是在要求結構承載布局的合 理性。 周期比不滿足要求，如何調(diào)整？ 一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情 況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般 是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求， 說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加 強結構外圈，或者削弱內(nèi)筒。 考慮扭轉耦聯(lián)時的振動周期 (秒 )、 X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉系數(shù) 振型號 周 期 轉 角 平動系數(shù) (X+Y) 扭轉系數(shù) 1 ( + ) 2 ( + ) 3 ( + ) 4 ( + ) 5 ( + ) 6 ( + ) 7 ( + ) 8 ( + ) 9 ( + ) 第一振型為扭轉 考慮周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結構平面，從 新規(guī)范的角度來看，可能成為“平面不規(guī)則結構” P 平面貌似規(guī)整的剪力墻結構，第一振型為扭轉 平面貌似規(guī)整的框剪結構，第一振型為扭轉 15 層剛度比控制 1）抗震規(guī)范附錄 ，筒體結構轉換層上下層的側向剛度 比不宜大于 2； 2）高規(guī)的 ，抗震設計的高層建筑結構，其樓層側 向剛度不宜小于相臨上部樓層側向剛度的 70%或其上相臨三 層側向剛度平均值的 80%； 3）高規(guī)的 ，高層建筑結構計算中，當?shù)叵率业捻敯? 作為上部結構嵌固端時，地下室結構的樓層側向剛度不應小 于相鄰上部結構樓層側向剛度的 2倍； 4）高規(guī)的 ，底部大空間剪力墻結構，轉換層上部結 構與下部結構的側向剛度，應符合高規(guī)附錄 E的規(guī)定： ) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結構，可近似采 用轉換層上、下層結構等效剛度比 γ表示轉換層上、下層結 構剛度的變化，非抗震設計時 γ不應大于 3，抗震設計時不應 大于 2。 ) 底部大空間層數(shù)大于一層時，其轉換層上部框架 剪 力墻結構的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側 向剛度與轉換層下部的框架 剪力墻結構的等效側向剛度比 γe宜接近 1，非抗震設計時不應大于 2，抗震設計時不應大 于 。 上述所有這些剛度比的控制，都涉及到樓層剛度的計算 方法，目前看來，有三種方案可供選擇： 高規(guī)附錄 ——剪切剛度 Ki = Gi Ai / hi 高規(guī)附錄 ——剪彎剛度 Ki = Vi / Δi 抗震規(guī)范的 Ki = Vi / Δui 新規(guī)范軟件全部提供這三種算法 ,用戶可以根據(jù)需要 具體選擇。 X 向 Y 向層號 剪切剛度 剪彎剛度 側向剛度 剪切剛度 剪彎剛度 側向剛度3 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 0. 3 7 8 6 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 2 8 9 1 E 72 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 0. 6 2 5 8 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 4 5 6 0 E 71 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 1 . 1 7 4 9 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 7 6 7 4 E 7用層剪彎剛度或層剪切剛度判別的薄弱層 , 用層側向剛度判別則不一定是薄弱層 用抗震規(guī)范方法最容易通過 用三種方法計算的樓層剛度 同一工程 3種算法計算層剛度比的比較 剪切剛度 剪彎剛度 抗震規(guī)范 ?樓層 1 否 否 否 ?樓層 2 否 否 否 ?樓層 3 否 否 否 ?樓層 4 是 是 否 ?樓層 5 否 否 否 ?抗震規(guī)范（ 第三種）方法為通用方法， 也是程序的缺省方式，通常工程均可采 用此種辦法 ?底部大空間為一層時，剛度比計算可采用 剪切剛度 ?底部大空間為多層時，剛度比計算可采用 剪彎剛度 ?三種方法算出的樓層剛度可能差別很大，屬 正常，可以不必奇怪 16 框剪結構中 框架承擔的傾覆力矩計算 新抗震規(guī)范第 、高規(guī) ，框架 剪力墻結構， 在基本振型地震作用下，若框架部分承擔的地震傾覆力矩大 于總地震傾覆力矩的 50%，其框架部分的抗震等級應按框架 結構確定，柱軸壓比限值宜按框架結構采用?？拐鹨?guī)范第 方法： Mc = ∑∑Vijh 其中， Vij代表柱剪力， h代表層高。 新版程序依據(jù)此 式來進行計算 文件 :框架傾覆力矩百分比 *************************************** 框架柱地震傾覆彎矩百分比 *************************************** 柱傾覆彎矩 墻傾覆彎矩 柱傾覆彎矩百分比 X向地震 : % Y向地震 : % 17 重力二階效應 條文： 高規(guī)（ ）條和混凝土規(guī)范（ ）條都提到重力 二階效應問題。 概念： 重力二階效應一般稱為 PDELT效應，在建筑結構分析中 指的是豎向荷載的側移效應。當結構發(fā)生水平位移時 ,豎向荷載就 會出現(xiàn)垂直于變形后的結構豎向軸線的分量，這個分量將加大水平 位移量，同時也會加大相應的內(nèi)力，這在本質(zhì)上是一種幾何非線 性效應。 程序實現(xiàn) 我們在 TAT、 SATWE和 PMSAP程序中都提供了計算 PDELT 效應的開關 ,用戶可以根據(jù)需要選擇考慮或者不考慮 PDELT效 應。具體實現(xiàn)時，我們計算豎向荷載引起的整個結構的幾何剛 度，以此修改原有結構總剛，從而實現(xiàn) PDELT效應的計算。 新版本程序 PDELT效應的實現(xiàn)方法具有一般性，它既適用于 采用剛性樓板假定的結構，也適用于存在獨立彈性節(jié)點的結構， 解除了老版本程序的局限性。在調(diào)試過程中，我們曾經(jīng)與 ETABS程序作了對比，發(fā)現(xiàn)二者吻合得非常之好，這也從一個 側面驗證了我們的方法。 值得注意： 考慮 PDELT效應后 ,結構周期一般會變得稍長， 這是符合實際情況的。 18. 傳給基礎的上部結構剛度 新版 SATWE， TAT都具有該功能。 必要性： 在實際情況中，基礎與上部結構總是共同工作的， 從受力的角度看它們是不可分開的一個整體。但是在設計中基礎 與上部結構通常分開來做 ,在設計基礎時 ,通常只考慮上部結構傳給 基礎的荷載，而上部結構對基礎的剛度貢獻則很少考慮或者只能 非常粗略地用一些經(jīng)驗參數(shù)來考慮。我們認為 ,不考慮上部結構的 剛度貢獻 ,將會低估基礎將會低估基礎的整體性，很可能會導致錯 誤的基礎變形規(guī)律，這會造成基礎設計在某些局部偏于不安全 ,而 在另一些局部又可能存在不必要的浪費。 程序： 為了使基礎設計更為合理，程序在上部結構計算中，增 加了上部結構剛度向基礎凝聚的功能，當需要考慮共同作用時，用 戶可以在程序的計算選擇菜單中將相應開關打開，傳給基礎的剛度 將會自動生成。這樣一來，在后面的基礎軟件 JCCAD的分析當中， 不但接受上部結構傳來的荷載，同時還將疊加上部結構傳來的剛度 19. 彈性時程分析及地震波選取 1）適用范圍 SATWE， PMSAP: 分析方法采用振型疊加法； 分析對象可以是所有結構。 TAT:分析方法為直接積分法，只針對糖葫蘆串結構 2）地震波選取 A)至少 2條兩條實際強震紀錄和一條人工波 B)多條波的平均反應譜與規(guī)范譜統(tǒng)計意義相符 C)單波基底剪力不小于反應譜法的 65% 多波平均基底剪力不小于反應譜法的 80% 3) 時程分析的應用 A)、時程分析選波一般是一個試算的過程，通過計算 結果判斷所選地震波是否滿足要求，不滿足要求則要重 新選波，直到滿足要求為止。滿足要求的地震波對應的 計算結果才有設計意義。 B) SATWE， TAT， PMSAP的時程分析主要給出各樓層 的層間位移角包絡，以此驗算多遇地震下樓層變形是否滿 足規(guī)范要求。 C) PMSAP 生成兩個時程分析工況 DX,DY，與反應譜地 震工況 EX,EY采用同樣的組合原則，在構件設計中考慮。 （無純框架） 按照高規(guī) ： uqHEJ d12011 4?由此計算 結構剛重比 。 SATWE 輸出結果參見 TAT 輸出結果參見 PMSAP 輸出結果參見 “ 簡單摘要 ” ， “ 詳細摘要 ” 整體穩(wěn)定條件 不考慮 PDELT效應的條件 ???niid GHEJ1???niid GHEJ1 ??i iKK11SATWE 輸出結果參見 TAT 輸出結果參見 PMSAP 輸出結果參見 “ 簡單摘要 ” ， “ 詳細摘要 ” 單自由度體系串聯(lián)公式 K1 K2 K3 3211111KKKK???K 變形協(xié)調(diào)公式