【正文】 取值如下：對(duì)于軟鉤吊車： 當(dāng)額定起重量不大于 10t時(shí)，應(yīng)取 ；當(dāng)額定起重量為16~50t時(shí)，應(yīng)取 ；當(dāng)額定起重量不小于 75t時(shí)，應(yīng)取 ；對(duì)硬鉤吊車取 ? ? gQGFFn pp ???? m i nm a xipi yFD m a xm a x ?? ipi yFD m inm in ??ii yTT ??m a x? ?gQT i ?? ?41? ?QgnT i ?? ?? （ 3）吊車縱向水平荷載 T0 吊車縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，按作用在一邊軌道上所有剎車輪的最大輪壓之和的采用，即 n— 施加在一邊軌道上所有剎車輪數(shù)之和，對(duì)于一般的四輪吊車， n=1 說(shuō)明： ① Tmax方向可左可右； ②無(wú)論單跨或多跨廠房最多考慮兩臺(tái)吊車同時(shí)剎車； ③計(jì)算 T0時(shí)，不論單跨或多跨最多考慮兩臺(tái)； ④ 當(dāng)廠房縱向水平有柱間支撐時(shí)，全部吊車縱向水平荷載 T0由柱間支撐承受；當(dāng)廠房無(wú)柱間支撐時(shí)，全部吊車縱向水平荷載由同一伸縮縫區(qū)段內(nèi)的全部柱承受 ,并按縱向柱的側(cè)移剛度大小分配。 三、內(nèi)力計(jì)算 各荷載單獨(dú)作用其上，分別算出其內(nèi)力。 對(duì)于單跨排架，單獨(dú)作用其上的荷載有 8種 10/m a x0 pnFT ?四、排架柱的最不利內(nèi)力組合 一）控制截面 3－ 3：上柱底面 1－ 1；牛腿頂面 2－ 2；下柱底面 二）荷載組合： 《 規(guī)范 》 要求，取下列最不利組合： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： 說(shuō)明： 考慮多臺(tái)吊車荷載組合時(shí)：豎向荷載，對(duì)單層單跨廠房按不多于兩臺(tái)考慮，對(duì)單層多跨廠房按不多于四臺(tái)考慮；水平荷載，對(duì)單跨或多跨廠房的每個(gè)排架，參與組合的吊車臺(tái)數(shù)不應(yīng)多余兩臺(tái)。 Q ik1QiGk SSSni??? ???Q ikci1 SSSni??????參與組合的吊車臺(tái)數(shù) 吊車工作制 A1～ A5（輕、中級(jí)） A6～ A8（重級(jí)） 2 3 4 由于多臺(tái)吊車同時(shí)滿載的情況可能性較小，所以當(dāng)多臺(tái)吊車參與組合時(shí)，其內(nèi)力應(yīng)乘以相應(yīng)的荷載折減系數(shù) ，如右表 三）最不利內(nèi)力組合 ＋ Mmax 及相應(yīng)的 N、 V； － Mmax 及相應(yīng)的 N、 V ； Nmax及相應(yīng)的 M、 V； Nmin及相應(yīng)的 M、 V。 說(shuō)明： 1） 4為避免大偏壓破壞； 3為避免小偏壓破壞； 2）對(duì)于 4兩種組合，當(dāng) N為最大或最小時(shí)，可能的相應(yīng)彎矩不只是一種（原因：水平荷載作用時(shí)， N＝ 0，但 M不為 0），注意選擇組合項(xiàng)； 3）對(duì)于雙肢柱，其腹板配筋是由剪力控制，故還需考慮： ＋ Vmax及相應(yīng)的 M、 N； － Vmax及相應(yīng)的 M、 N 注意： 1）恒載是永存的，無(wú)論何種組合均必須參與； 2）同一臺(tái)吊車的 Dmax、 Dmin是同時(shí)作用的，不能只擇其一； 3）同一臺(tái)吊車的 Tmax同時(shí)作用于左右柱上，方向可左可右； 4）同一臺(tái)吊車的 Dmax 、 Tmax不一定同時(shí)產(chǎn)生，有 Dmax時(shí)不一定有 Tmax，但有 Tmax時(shí)則一定有 Dmax（或 Dmin ）； 5）左右風(fēng)不可能同時(shí)產(chǎn)生，二者只擇其一； 6）在組合 Nmax、 Nmin時(shí)，應(yīng)使相應(yīng)的 177。 M也盡可能大些，這樣更為有利； 7）在組合 177。 Mmax時(shí)，有時(shí)雖然 M不為最大，但其相應(yīng)的 N比 177。 Mmax時(shí)的 N大得多（小偏壓）或小得多（大偏壓），則也有可能更為不利； 故上述六種組合，不一定包括了所有可能的不利組合。 單層廠房排架柱設(shè)計(jì) 選擇柱的形式 → 確定截面尺寸 → 荷載計(jì)算 → 內(nèi)力計(jì)算 → 內(nèi)力組合 → 配筋計(jì)算 → 牛腿設(shè)計(jì) → 吊裝驗(yàn)算 一、截面設(shè)計(jì)： 一）使用階段計(jì)算： 截面尺寸：上柱（矩形），下柱（矩形或工形） 內(nèi)力組合的取舍（ M、 N、 V） 配筋計(jì)算要點(diǎn)：矩形或工形等實(shí)腹柱（ M、 N） → 偏壓構(gòu)件計(jì)算； 雙肢柱（ M、 N、 V ） 二）施工階段吊裝驗(yàn)算要點(diǎn) (承載力、裂縫寬度驗(yàn)算 ) 注意： 自重 ； 結(jié)構(gòu)重要性降低一級(jí)，一般 γ 0＝ ； 混凝土強(qiáng)度取吊裝時(shí)實(shí)際強(qiáng)度，一般 70％實(shí)際強(qiáng)度 柱在吊裝時(shí)的荷載短期效應(yīng)下的最大裂縫寬度不大于 ~。 ? ?sksksk AhM ?? ?? 二、柱的吊裝驗(yàn)算： 截面的簡(jiǎn)化、配筋圖的簡(jiǎn)化 吊裝方式：平吊，翻轉(zhuǎn) 900起吊。 當(dāng)柱中鋼筋能滿足運(yùn)輸、吊裝時(shí)的承載力和裂縫驗(yàn)算的要求時(shí)宜采用平吊，反之 采用翻身吊。 返回 當(dāng)承載力裂縫寬度驗(yàn)算不滿足要求時(shí)，應(yīng)先采用調(diào)整或增設(shè)吊點(diǎn)以減小彎 矩的方法或采取臨時(shí)加固措施來(lái)解決。當(dāng)采用這些方法或措施有困難時(shí)， 可采用增大混凝土強(qiáng)度等級(jí)或增加縱筋數(shù)量的方法。 三、牛腿設(shè)計(jì) 一）牛腿的受力特征及破壞形態(tài) 短牛腿： 長(zhǎng)牛腿： （按懸臂梁設(shè)計(jì)） a—— 豎向荷載合力作用點(diǎn)至牛腿根部柱邊緣水平距離 牛腿的受力特點(diǎn)： 從光彈性試驗(yàn)知： ①牛腿頂部上邊緣附近存在著與上邊緣平行的主拉應(yīng)力； ②牛腿斜邊附近的主壓力軌跡線大體與 ab平行； ③上柱根部與牛腿交界線附近存在著應(yīng)力集中現(xiàn)象。 破壞形態(tài)： ①壓彎破壞： 縱筋配筋率偏小 ② 斜壓破壞 ： 牛腿承載力計(jì)算的依據(jù)模式。 ③ 剪切破壞 ： 牛腿與下柱的交接面上出現(xiàn)一系列短而細(xì)的斜裂縫 0ha ? 0ha ??? ha~?ha?ha當(dāng)承載力裂縫寬度驗(yàn)算不滿足要求時(shí)，應(yīng)先采用調(diào)整或增設(shè)吊點(diǎn)以減小彎矩的方法或采取臨時(shí)加固措施來(lái)解決。當(dāng)采用這些方法或措施有困難時(shí)，可采用增大混凝土強(qiáng)度等級(jí)或增加縱筋數(shù)量的方法。一）牛腿的受力特征及破壞形態(tài)短牛腿： 長(zhǎng)牛腿： （按懸臂梁設(shè)計(jì)）—— 豎向荷載合力作用點(diǎn)至牛腿根部柱邊緣水平距離、牛腿的受力特點(diǎn)：從光彈性試驗(yàn)知：①牛腿頂部上邊緣附近存在著與上邊緣平行的主拉應(yīng)力；②牛腿斜邊附近的主壓力軌跡線大體與 平行；③上柱根部與牛腿交界線附近存在著應(yīng)力集中現(xiàn)象。、破壞形態(tài)：①壓彎破壞： 縱筋配筋率偏?、?斜壓破壞 ： 牛腿承載力計(jì)算的依據(jù)模式。③ 剪切破壞 ：牛腿與下柱的交接面上出現(xiàn)一系列短而細(xì)的斜裂縫二）牛腿截面尺寸的確定 牛腿寬度同柱寬； 牛腿外邊緣高和底面傾斜角： 牛腿外邊緣高 h1≥1/3h,200mm, 一般取 h1＝ 200～ 300mm； 牛腿底面傾斜角 α ≤ 450，一般取 α ＝ 450 牛腿總高 h：由斜截面抗裂條件控制 ? 式 中 — 分別為作用于牛腿頂部按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的豎向力和水平拉力值； ? — 裂縫控制系數(shù)，對(duì)支承吊車梁的牛腿，取 ，其它牛腿，取 ； ? a — 豎向力的作用點(diǎn)至下柱邊緣的水平距離，此時(shí)應(yīng)考慮安裝偏差20mm，當(dāng)考慮 20mm安裝偏差后的豎向力作用線仍位于下柱截面以內(nèi)時(shí)，取 a=0； ? b — 牛腿寬度； ? h0 — 牛腿與下柱交接處的豎向截面有效高度，取 ， ? 當(dāng) 時(shí)，取 ； hkvk FF ,00/ habhfFFF tkvkhkvk ????????? ?? ?? ?????t a n110 aahh s ????45?? ?45??墊板局部承壓驗(yàn)算 A— 局壓面積 若不滿足時(shí)： ① 應(yīng)采取加大受壓面積； ② 提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)； ③在牛腿表面 設(shè)置鋼筋網(wǎng)等。 三）牛腿配筋計(jì)算與構(gòu)造要求 配筋計(jì)算 : 通過(guò)上述分析可將牛腿看作：縱筋為水平拉桿，混凝土壓力帶為壓桿的三角形桁架，如圖示： 故： 令 : 則有： 注： a應(yīng)考慮 20mm的安裝偏差，當(dāng) a，取 a＝ cvkc fAF ???? ? 00 hAfahFaF ssysshV ?? ???? ? , 00 ??? hah ssss ???yhYvs fFhfaFA 0 ??構(gòu)造要求：見(jiàn)圖示 1）縱筋：縱向受拉鋼筋宜采用 HRB335或 HRB400級(jí)鋼筋，根數(shù)不宜少于 4根，直徑不應(yīng)小于 12mm。 %bh0或 ≤A s≤ %bh0 2)彎筋： a/h0≥ 時(shí)應(yīng)設(shè)置彎筋以限制牛腿斜裂縫的開展 彎起鋼筋宜采用 HRB335或 HRB400級(jí)鋼筋，并宜設(shè)置在牛腿上部 l/6~l/2之間的范圍內(nèi) ,其截面面積不宜小于牛腿 縱向受拉鋼筋截面積的 1/2，其根數(shù)不宜小于 2根，直徑不宜小于 12mm。 3）箍筋：水平箍筋的直徑應(yīng)取 8～ 12mm，間距 120~150mm，且在上部 2h0/3范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)小于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的 1/2。 四、柱下單獨(dú)基礎(chǔ)設(shè)計(jì) （只對(duì)軸心受壓基礎(chǔ)作要求 基礎(chǔ)底面尺寸的確定確定：假定基底壓應(yīng)力 p均布 式中 f—— 經(jīng)深度和寬度修正后的地基承載力設(shè)計(jì)值 以 kN/m2計(jì)。 設(shè) γ為基礎(chǔ)及其上填土的平均重度， H為基礎(chǔ)的埋置深 度，則 G=AH γ，代入得： 返回 ? H f N A ? ? f A G N p ? ? ? 地基基礎(chǔ)的破壞形式： 基礎(chǔ)高度的確定： 滿足構(gòu)造要求和抗沖切承載能力的要求。 設(shè)計(jì)處理：先根據(jù)構(gòu)造要求和設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)初步確定基礎(chǔ)高度，然后進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算。 1）對(duì)現(xiàn)澆柱下基礎(chǔ)，為錨固柱中縱向受力鋼筋，要求基礎(chǔ)有效高度 2）對(duì)預(yù)制柱下基礎(chǔ)，為嵌固柱子，要求杯口有足夠的深度 H1；為抵抗吊裝時(shí)柱對(duì)杯 底底板的沖擊，要求杯底有足夠的厚度 a1；為使預(yù)制柱與基礎(chǔ)牢固結(jié)合，柱與杯底之間 應(yīng)留空 50mm，故 h≥H1+a1+50 式中， H1， a1表 11— 6與 11— 7。 H1 alh ?0返回 返回 ps 抗沖切驗(yàn)算 荷載：向下的軸心壓力 N和向上的土壤凈反力 Pn 柱基的沖切破壞 驗(yàn)算公式： 式中各項(xiàng)含義及取值詳見(jiàn)書 P363~364頁(yè) Fl nltlpAFAfF1??返回 基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算 在地基反力的作用下，柱下單獨(dú) 基礎(chǔ)可視為雙向挑出并固定于柱周邊