氨塔和廢鍋應力分析報告-資料下載頁
2024-10-07 05:10本頁面
【導讀】件的質(zhì)量等效到筒體和托環(huán)上。地震設(shè)防烈度為8度，場地土類別為II級。根據(jù)JB4710－2020《鋼制塔式。容器》節(jié)計算地震載荷。因為H/D=<15，所以不用考慮高振型的影響，由計算。機程序算得出=。該塔為等直徑等厚度塔，將塔和廢鍋爐沿。下，我們同時考慮了水平和豎直兩個方向的地震載荷，并以加速度形式施加。
【正文】 1 路徑 2 25 計算應力強度 許用應力強度 ＝ 140＝ 210 結(jié)論 本強度條件滿足 應力分類 一次應力加二次應力（ PL＋ Pb＋ Q）， MPa 最危險工況下引起的應力 X? Y? Z? XY? YZ? ZX? 主應力 1? 2? 3? 計算應力強度 許用應力強度 3Sm＝ 3 140＝ 420 結(jié)論 本強度條件滿足 本截面的強度結(jié)論 本截面強度合格 圖 13 端部法蘭 應力路徑 2的線性化應力強度分布結(jié)果 表 14 端部法蘭 應力路徑 2 截面應力及應力評定 評定部位 及材料 路徑：見圖 11 （節(jié)點 446428至 443817） 材料： 14Cr1Mo 溫度： 300℃ 應力分類 一次局部薄膜應力 PL， MPa 最危險工況下引起的應力 X? Y? Z? XY? YZ? ZX? 26 主應力 1? 2? 3? 計算應力強度 許用應力強度 ＝ 140＝ 210 結(jié)論 本強度條件滿足 應力分類 一次應力加二次應力（ PL＋ Pb＋ Q）， MPa 最危險工況下引起的應力 X? Y? Z? XY? YZ? ZX? 主應力 1? 2? 3? 計算應力強度 許用應力強度 3Sm＝ 3 140＝ 420 結(jié)論 本強度條件滿足 本截面的強度結(jié)論 本截面強度合格 （ 2）端部法蘭孔 2 處 端部法蘭 孔 2處 的應力強度分布云圖如 圖 14 所示，最大值位于 如圖位置處 ， 。在該位置取如圖 14所示的路徑，應力強度線性化結(jié)果如圖 15所示，評定結(jié)果詳見表 15。 圖 14 端部法蘭 受力云圖 路徑 3 27 圖 15 端部法蘭 應力路徑 3的線性化應力強度分布結(jié)果 表 15 端部法蘭應力路 3 截面應力及應力評定 評定部位 及材料 路徑：見圖 14 （節(jié)點 447146至 445336） 材料：： 14Cr1Mo 溫度： 300℃ 應力分類 一次局部薄膜應力 PL， MPa 最危險工況下引起的應力 X? Y? Z? XY? YZ? ZX? 主應力 1? 2? 3? 計算應力強度 許用應力強度 ＝ 140＝ 210 結(jié)論 本強度條件滿足 應力分類 一次應力加二次應力（ PL＋ Pb＋ Q）， MPa 最危險工況下引起的應力 X? Y? Z? XY? YZ? ZX? 主應力 1? 2? 3? 計算應力強度 許用應力強度 3Sm＝ 3 140＝ 420 結(jié)論 本強度條件滿足 本截面的強度結(jié)論 本截面強度合格 端部法蘭遠離開孔部位的一次總體薄膜應力強度小于工作溫度下的設(shè)計應力強度，一次薄膜加一次彎曲應力強度必然小于局部的薄膜、彎曲加峰值應力強 28 度，而局部應力強度校驗合格，故 端部法蘭 整體強度合格。 雙錐環(huán)操作狀態(tài)下主螺栓載荷的校核 雙錐環(huán)操作狀態(tài)下主螺栓載荷 計算公式為： = = = = N = bP = = N =2 =2 190 = N = = + + = N = (取螺柱小徑 ) 29 = = = A=36 = = = = MPa =257 MPa 故滿足螺柱要求，合格 式中 D—— 雙錐環(huán)內(nèi)圓柱面直徑，取 2552mm； B—— 雙錐環(huán)厚度，取 46mm； A—— 雙錐環(huán)高度，取 138mm； C—— 雙錐環(huán)外側(cè)面高度，取 69mm； α —— 錐角，取 30 ； —— 環(huán)材料的彈性模量， 190E3MPa； —— 環(huán)的截面積； —— 環(huán)的半徑壓縮量，預緊時， =e=； —— 壓力 P產(chǎn)生的徑向擴張力； —— 環(huán)的回彈力； —— 摩擦角，取 = ； b—— 密封面寬度，取 b =； F—— 內(nèi)壓對平蓋的軸向力； —— 雙錐環(huán)自緊作用的軸向分力； —— 操作狀態(tài)下，雙錐環(huán)壓緊面上的法向力和摩擦力的合力在垂直方向的分力； —— 雙錐環(huán)操作狀態(tài)下主螺栓載荷； 30 4 結(jié)論 按照 用戶提供 的結(jié)構(gòu)尺 寸、載荷工況以及對結(jié)構(gòu)的簡化，通過有限元分析，可得到如下的結(jié)論： （ 1） 在設(shè)計工況下， 為安全起見，將地震 設(shè)防烈度 考慮 為 8度 ，同時將塔器進行了分段加載，沒有按整體統(tǒng)一加載，在塔器的各分段處分別同時施加由計算得出的水平和垂直兩個方向的地震載荷，并且將廢鍋爐和塔器視為一個整體，考慮了廢鍋爐對塔器的影響。 （ 2） 通過有限元 的分析， 塔器 各部 件 的 最大應力 均 出現(xiàn)在 部件間的 連接處或開孔處 。 經(jīng)過強度校核，該結(jié)構(gòu)滿足設(shè)計所需強度要求。 （ 3） 從分析得出的結(jié)果可以看，頂蓋 計算 得到的 薄膜應力強度和一次應力加二次應力強度均 與許用應力強度 相差較大，故可以 適當 減薄，而端部法蘭，應力強度余量不是很大，不易減薄。由于時間有限，本分析沒有對其具體減薄尺寸進行計算。 （ 4） 我們分析鞍座不同位置對廢熱鍋爐的影響，由分析可知，鞍座位置對所得到的應力影響不到，這是因廢熱鍋爐的殼程壁厚較大，所以鞍座位置最后按圖中尺寸所給進行計算。 另外，由于時間所限 和學校寒假影響 ， 本分析為初步分析報告，如有不足或錯誤之處，請指出，我們會在開學后，進行更他細的分析和計算，并提交最終報告。
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