【導(dǎo)讀】相或者液液相之間進行緊密接觸，達到較為良好的相際傳質(zhì)及傳熱的目的。塔設(shè)備中常見的單元操作有：吸收、精餾、解吸和萃取等。此外工業(yè)氣體的冷卻。在較大的氣（汽）液流速下，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、這將大大節(jié)省生產(chǎn)中。的動力消耗，以降低正常操作費用。統(tǒng)無法維持必要的真空度；這可以減少基建過程中的。分為板式塔和填料塔。1）易起泡的物系，如處理量不大時，以選用填料塔為宜。沫破裂，在板式塔中則易引起液泛；造價便宜的篩板塔，穿流式塔盤或舌形塔盤，以便及時更換；力降較小的塔型。因為板式塔的傳質(zhì)效率較差；5）含有懸浮物的物料，應(yīng)選擇液流通道較大的塔型，以板式塔為宜。用泡罩塔、浮閥塔、柵板塔、舌形塔和孔徑較大的篩板塔等，不宜使用填料塔；6）操作過程中有熱效應(yīng)的系統(tǒng)，用板式塔為宜。其中安放換熱管進行有效地加熱或冷卻。1）對于多種情況，塔徑小于800mm時，不宜采用板式塔，宜用填料塔。因填料價格約與塔體的容積成正比，板式塔按

　　

【正文】 1010 1011 1012 1012 1013 3iihm 1010 1013 1015 1016 1016 1016 ??? 61 3i iihmB 1017 BA 107 基本振型參與系數(shù)K1? iiK hhBA ????? 104 阻尼比i? 衰減指數(shù) ? 11 ????? ??? 阻尼調(diào)整系數(shù)2? 5 112 ?? ??? ??? 地震影響最大值max? 查得α max=(設(shè)防烈度 8 度，設(shè)計基本地震加速度 時 ) 場地土的特征周期值g? 查得 Tg=（地震分組為第一組，Ⅱ類場地土） 地震影響系數(shù)1? 0 4 )]5([m a x1121 ???? ???? ? gTT gTT 51? 水平地震力 NFK/1 gmF KKK 111 ??? 垂直地震影響系數(shù)maxv? 1 0 m a xm a x ??? ?? v 當量質(zhì)量 kgmeq/ 取 meq== = 底面垂直地震力NFv /00? 3 5 0 4 9 7 a x00 ?????? gmF eqv ? iihm 105 106 107 107 107 108 ii ihm??61 108 任意質(zhì)量 i處垂直地震力 NFvi/ 80061 350 6???? ???iivi iiiivi hmFhmhmF 任意計算截面 i處垂直地震力IIvF? ??? ? nk viIIv FF 1 0— 0 截面 1— 1 截面 2— 2 截面 底截面處地震彎矩mmNME ?? /00 801003516????????? gHmM E ? 截面 1— 1 處地震彎矩 mmNME ?? /11 )41410(1758 ?????? hhHHH gmM E ? 截面 2— 處地震彎矩mmNME ??22 )41410(1758 ?????? hhHHH gmM E ? 風載荷與彎矩計算 風載荷與風彎矩計算 計算內(nèi)容 計算公式及數(shù)據(jù) 0~1 1~2 2~3 3~4 4~5 5~6 各計 算段的外徑D0i mm/ 1 0 1 6821 0 0 020 ?????? nii DD ? 塔頂管線外經(jīng)mmod/ 377 第 i段保溫層厚度mmsi/? 100 管線保溫層厚度mmps/? 100 籠式扶梯當量寬度3K 400 各計算段長度mmli/ 1000 4000 6450 6000 6200 6900 操作平臺所在計算段的長度 mml /0 —— 4000 6450 6000 6200 6900 平臺數(shù) 1 1 1 2 1 1 各段平臺構(gòu)件的投影面積2/mmA? 106 操作平臺當量寬度mmK/4 042 l AK ?? 0 250 各計算段的有效直徑 mmDei/ 400 22 KdDD pssiiei ????? ?? 1793 2043 340 2 KKDD siiei ???? ? 1616 1866 取大值 mmDei/ 1793 2043 各計算段頂截面距地面的高度 mhit/ 1 5 風壓高度變化系數(shù)if 1 1 體型系數(shù)1K 基本風壓值)//( 20 mNq 500 塔設(shè) 備的自振周期sT/1 21Tqo 400 = 脈動增大系數(shù)類）B(? 脈動影響系數(shù)類）Bi(? 0..80 Hhit/ 第 i段振型系數(shù)zi? 各計算段的風振系數(shù)iK2 i ziii fvK ????12 各計算段的水平風力 NPi/ 6021 10 ??? eiiiii DlfqKKP 0— 0 截面的風彎矩mmNMW ?? /00 8654321632132121100)2()2()2(2????????????????llllllPlllPllPlPMW ?? 1— 1 截面的風彎矩mmNMW ?? /11 865432643243232211)2()2()2(2???????????????lllllPlllPllPlPMW ?? 2— 2 截面的風彎矩mmNMW ?? /22 86543654354343322)2()2()2(2?????????????llllPlllPllPlPMW 最大彎矩 最大彎矩 計算內(nèi)容 計算公式及數(shù)據(jù) 00 截面 11截面 22截面 )mmN( ??? eiiW MM 108 108 108 )mmN( ? ???? eiiWiiE MMM 108 108 108 最大彎矩）（ mmNmax ??iiM 108 108 108 圓筒軸向應(yīng)力校核和圓筒穩(wěn)定性校核 計算內(nèi)容 計算公式及數(shù)據(jù) 00 截面 11截面 22截面 有效厚度δ ei/mm 5 筒體內(nèi)徑 Di/mm 1000 計算截面以上的筒體質(zhì)量 m0ii/kg 計算壓力引起的軸向應(yīng)力σ 1/MPa 5154 ????? ei iC DP ?? 0 0 51 操作質(zhì)量引起的軸向應(yīng)力σ 2/MPa eiiiiD gm ??? ? ?? ?02 最大彎矩引起的軸向應(yīng)力σ 3/MPa eii iiDM ??? 2max3 4?? ? 載荷組合系數(shù) K 系數(shù) A 0 509 ??????ieiRA ? 設(shè)計溫度下材料的許用應(yīng)力 [σ ]t/MPa 查得， Q345R,130℃，得 [σ ]t =170 Q235A,130℃ ,得 [σ ]t =105 105 105 170 系數(shù) B/MPa 查得， Q345R,130℃，得 B=125 Q235B,130℃ ,得 B=115 115 115 125 KB/MPa 138 138 150 K[σ ]t/MPa 126 126 204 許用軸向應(yīng)力[σ ]cr/MPa 取以上兩者中小值 126 126 150 K[σ ]tφ /MPa 126 126 204 圓筒最大組合壓應(yīng)力σ 2+σ 3/MPa 對內(nèi)壓塔器σ 2+σ 3≤ [σ ]cr （滿足要求） 圓筒最大組合拉應(yīng)力σ 1－σ 2+σ 3/MPa 對內(nèi)壓塔器σ 1－σ 2+σ 3≤ K[σ ]tφ （滿足要求） 塔設(shè)備壓力試驗時的應(yīng)力校核 塔設(shè)備壓力試驗時的應(yīng)力校核 計算內(nèi)容 計算公式及數(shù)據(jù) 試驗介質(zhì)的密度（介質(zhì)為水） ρ s/(kg/m3) 1000 液柱高度 Hw/m 液柱靜壓力 /MPa 22 截面的最大質(zhì)量mT22/kg mT22= 試驗壓力 pT/MPa ][ ][ ????? tT pp ?? 筒體常溫屈服點 σ s/MPa 345 22 截面 s/MPa 22 截面 KB/MPa 150 壓力試驗時圓筒材料的許用軸向應(yīng)力[σ ]cr/MPa 取以上兩者中小值 150 試驗壓力試驗引起的軸向應(yīng)力 σ T/MPa )51000)((2))((?? ??????eieiiwsTTDgHp????? 液壓試驗時： σ T= s（滿足要求） 試驗壓力試驗引起的 軸向應(yīng)力 σ T1/MPa 10 0027 ????? ei iTT DP ?? 重力引起的軸向應(yīng)力 σ T2/MPa ??? ???? ? eiiTT D gM ??? 彎矩引起的軸向應(yīng)力 σ T3/MPa 0 0 2 82 113 ??? ???? ?eii wT D M ??? 壓力試驗時圓筒最大組合應(yīng)力 /MPa ?????? TTT ??? 液壓試驗時：sTTT K ???? ????（滿足要求） 1 5 0][ ???? crTT ??? 裙座軸向應(yīng)力校核 裙座軸向應(yīng)力校核 計算內(nèi)容 計算公式 及數(shù)據(jù) 00 截面積)mm( 2sbA 0 ?????? esissb DA ?? 00 截面系數(shù) )mm(sbZ 622 0 ?????? esissb DZ ?? )MPa(KB 138 )MPa(][ tsK ? 126 裙座許用軸向應(yīng)力/MPa 取以上兩者中小值 126 00 截面組合應(yīng)力/MPa KBA gmZM sbsb ??? ????????? 128 9 9 6 46800000m a x KBAgmZMMsbsbeW??? ????????? 468m a x00 檢查孔加強管長度lm/mm 150 檢查孔加強管水平方向的最大寬度bm/mm 450 檢查孔加強管厚度δ m/mm 12 Am 15001215022 ?????mmm lA ? 11 截面處裙座筒體的截面積 Asm/mm2 14100]15005)52450[(])2[(?????????????? ? mesmmesimsm AbDA ???? 11 截面處裙座筒體的截面系數(shù) Zm/mm 52222)2()2(2????????? mimmesm bDlZ ? hh 截面處裙座殼的截面系數(shù) Zsm/mm 6522] 0 0 0450(251 0 0 )2(4?????????????? ? mesimmesimsm ZDbDZ ??? 11 截面組合應(yīng)力/MPa KBAgmZMsmsm????????? ??141006811011m a x KBAgmZMMsmsmeW????? ???????? 4 1 0 0 6 8 1 86811m a x11 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計 計算內(nèi)容 計算公式及數(shù)據(jù) 基礎(chǔ)環(huán)外經(jīng) Dob/mm 1 3 0 03001 0 0 0)400~160( ?????isob DD 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)經(jīng) Dib/mm 7003001000)400~160( ?????isib DD 基礎(chǔ)環(huán)伸出寬度b/mm 142)10 1 613 0 0(21)(21 ?????? osob DDb 相鄰兩筋板最大外側(cè)間距 l/mm 160 基礎(chǔ)環(huán)面積 Ab/mm2 52222 )7001 3 00()(4 ??????? ibobb DDA ? 基礎(chǔ)環(huán)截面系數(shù)Zb/mm32 84444 3 0 032 )7001 3 0 0( )( ??? ????? ob ibobb D DDZ ? 基礎(chǔ)環(huán)材料的許用應(yīng)力 [σ ]b/MPa [σ ]b =140 水壓試驗時應(yīng)力 σ b1/MPa 9 9 6 588000m a x1 ?? ??????? ? bbb A gmZM? 操作時壓應(yīng)力 σ b2/MPa 6 8 1 858811m a x11?? ??? ????????bbeWAgmZMM 混凝土基礎(chǔ)上的最大壓力 σ bmax/MPa 取以上兩者中大值 b/l 矩形板力矩 Cx、 Cy系數(shù) 查得 Cx =， Cy = 對 X 軸的彎矩 Mx /N mm 22m a x ??????? bCM xx ? 對 Y 軸的彎矩 My /N mm 3 6 3 8 7 22m a x ????? lCM yy ? 計算力矩 Ms/N mm },m a x{yxs MMM ? 有筋板時基礎(chǔ)環(huán)厚度 b? /mm 4 0 7 4 9 46][6 ???? bsb M?? 經(jīng)圓整取 b? =28 地腳螺栓計算 地腳螺