【正文】 心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； 2? ——考慮構(gòu)件長細(xì)比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； ? ——偏心距增大系數(shù)； e ——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離； ? ——混凝土相對受壓區(qū)高度； sA 、 sA? ——受拉、受壓鋼筋面積。 表 226 E 柱截面配筋 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ M(kNm) N(kN) 1323 0l (mm) 4500 5150 5150 0bh (m2) 500465 500465 500465 ） 35 0e (mm) ae (mm) 20 20 20 20 20 20 ie (mm) hl0 9 1? 1 1 1 2? ? ie? (mm) e(mm) ? 偏心性質(zhì) 大偏心 小偏心 大偏心 小偏心 大偏心 小偏心 39。2()ssA A mm? 318 ＜ 0 376 ＜ 0 1184 ＜ 0 選筋 4 18 4 18 4 25 實配面積 (mm) 1017 1017 1964 ? % 斜截面承載能力計算 以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： ulccC nMMV H?? 式中 nH ——柱凈高； ,ulccMM——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 cM? = bM? ,底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系數(shù)。 由正截面計算中第 Ⅱ Ⅱ 、 Ⅲ Ⅲ 截面的控制內(nèi)力得： ucM =m lcM =m nH = 2 3 1 . 5 3 3 6 5 . 7 21 . 1 4 4 . 3 94 . 5 5cV k N?? ? ? 柱的抗剪承載能力 :001 . 7 5 0 . 0 71 . 0 svt y v AV f b h f h Ns?? ? ?? ） 36 式中 ?——框架的計算剪跨比，02nH h?? ，當(dāng) ? ＜１時，取 ? =１ 當(dāng) ? ＞ 3，取 ? =3； N ——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng) N ＞ 時取N = 02nH h?? = 34 .5 5 1 0 4 .8 9 3 .02 4 6 5? ??? 取 ? = N =＞ =,取 N = 設(shè)柱箍筋為 4 肢 Φ8﹫ 150,則 31. 75 4 50 .31. 43 50 0 46 5 21 0 46 53 1. 0 15 00. 07 10 72 .5 10 )V ?? ? ? ? ? ? ??? ? ? =＞ 同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件 : 01 (0 .2 )c c cREV f bh ??? 即 1 ( 0 . 2 1 4 . 3 5 0 0 4 6 5 ) 8 3 1 . 1 90 . 8 5 ? ? ? ?kN 此外，當(dāng)滿足 01 .7 5 0 .0 71 .0 tV f bh N????= 1 .7 5 1 .4 3 5 0 0 4 6 53 1 .0 ? ? ?? ＋ 310 = kN 按構(gòu)造配置箍筋即可滿足要求 b、以 第一、二層 C 柱為例。 正截面承載力計算 第一層梁端彎矩值由內(nèi)力組合表 221 查得 bM? : 左震 m 右震 m 取 bM? =m 第一層梁與 C 柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表 218,查得 cM? :左震 +=m 右震 ＋ =m 梁端 bM? 取右震 , cM? 也取右震 : cM? =m＞ bM? ==m 取 cM? 180。= cM? =m 故不需調(diào)整，?。? ） 37 cM??? = cM? = 對柱底 Ⅲ —Ⅲ 截面的彎矩設(shè)計值考慮增大系數(shù) cM??????? == kNm 根據(jù) C 柱內(nèi)力組合表 220,選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下 : Ⅰ Ⅰ 截面 :① M ==m N == ② M =m N = Ⅱ Ⅱ 截面 :① M ==m N == ② M =m N = Ⅲ Ⅲ 截面 :① M ==m N == ② M =m N = 截面采用對稱配筋，具體配筋見下表 227 表 227 C 柱截面配筋 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ M(kNm) N(kN) 0l (mm) 4500 5150 5150 0bh (m2) 500465 500465 500465 0e (mm) ae (mm) 20 20 20 20 20 20 ie (mm) ） 38 hl0 9 1? 1 1 1 2? ? ie? (mm) ? 偏心性質(zhì) 大偏心 大偏心 大偏心 小偏心 大偏心 小偏心 39。2()ssA A mm? 103 ＜ 0 78 ＜ 0 1256 ＜ 0 選筋 4 18 4 18 4 25 實配面積(mm) 1017 1017 1473 ? % 斜截面承載能力計算 以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： ulccC nMMV H?? 式中 nH ——柱凈高； ,ulccMM——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 cM? = bM? ,底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系數(shù)。 由正截面計算中第 Ⅱ Ⅱ 、 Ⅲ Ⅲ 截面的控制內(nèi)力得： ucM =m lcM =m nH = 1 7 0 . 2 3 3 5 6 . 4 11 . 1 1 2 8 . 4 34 . 5 5cV k N?? ? ? ?E 柱的剪力 Vc 值，故只需按構(gòu)造配置箍筋 節(jié)點設(shè)計 根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同， 7度時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較 少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點承載力和延伸要求。《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進(jìn)行受剪承載力計算。對于縱橫向框架共同具有的節(jié)點，可以按各自方向分別） 39 進(jìn)行計算，下面，以第一層橫梁與 F 柱相交的節(jié)點為例，進(jìn)行橫向節(jié)點計算。 (1)節(jié)點核心區(qū)剪力設(shè)計值 對二級框架： 39。039。0 ( 1 )g sj s c bM haV h a H h?????? 式中 jV ——節(jié)點核心區(qū)剪力設(shè)計值； bM? ——與柱端彎矩 調(diào)整公式中意義相同 ,取 +=425kN/m； ch ——柱的計算高度，可取節(jié)點上、下柱反彎點間的距離， mch ? ? ??? ? ???? ? ???? ? ????。 bh ——節(jié)點兩側(cè)梁高平均值，即 b 6 0 0 4 0 0 5 0 0 m m2h ???。 0h ——節(jié)點兩側(cè)梁有效高度評價值，即 0 5 6 5 3 6 5 4 6 5 m m2h ???。 6j 1 0 4 6 5 3 5V 1 . 0 5 14 6 5 3 5 4 6 0 0 5 0 0? ? ? ?? ? ? ?? （ ） = (2)節(jié)點核心區(qū)截面驗算 在節(jié)點設(shè)計中，首先要驗算節(jié)點截面的限制條件，以防節(jié)點截面太小，核心區(qū)混凝土承受過大斜壓應(yīng)力致使節(jié)點混凝土先被壓碎而破壞。 框架節(jié)點承受水平截面應(yīng)符合如下條件： j j c j j cRE1V 0 .3 0 f b h )???? （ 式中 jb ——節(jié)點水平截面的寬度，當(dāng)驗算方向的梁截面寬度不小于該側(cè)柱的 12 時，取 jb 等于框架柱的寬度 cb ，其它為 jb =500mm jh ——框架節(jié)點水平截面的寬度，當(dāng)采用驗算方向的柱截面高度，即 jh 500mm? ； j? ——交叉梁對節(jié)點約束的影響系數(shù)，當(dāng)四側(cè)各梁截面的寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的 12 ，且次梁高度不小于主梁的 34 時，取 ，其它情況均為 1。 RE? ——按受剪構(gòu)件強(qiáng)度驗算 ，設(shè)計表達(dá)式為： 1 ( 0 . 3 1 . 5 1 4 . 3 0 0 5 5 0 ) 1 8 9 3 k N 9 2 8 . 9 5 k N0 . 8 5 ? ? ? ? ? ? 滿足要求。 ） 40 (3)節(jié)點核心區(qū)截面抗剪強(qiáng)度驗算， 設(shè)計表達(dá)式為： j j C j j jV 1 / ( 0. 01 f b h 0 .1 NR E y r sr f A??? ? ? 式中 N—— 取 對 應(yīng) 于 剪 力 設(shè) 計 值 的 上 柱 軸 向 壓 力 ， N= ＜0 .5 14 .3 00 00 =17 87 .5k N? ? ? ? ? sA ——核心區(qū)驗算寬度范圍內(nèi)箍筋總截面面積，可有下式計算： 39。sv1 0 ss nA (h a )A s ?? 框架節(jié)點的受剪承載力由混凝土斜壓桿和水平筋兩部分受剪承載力組成。公式中考慮了軸向力 N 對抗剪能力的提高，但當(dāng)軸壓比大到一定程度后，節(jié)點受剪能力不再隨軸壓比的增加，甚至有所下降。故限制公式中軸壓力設(shè)計值的取值不應(yīng)大 c c cfbh ；當(dāng)節(jié)點在兩個正交方向有梁時，梁對節(jié)點區(qū)混凝土有一定的約束作用，提高了節(jié)點的受剪承載力，在公式中用 j? 來考慮這一影響，但對梁截面較小，或只一個方向有梁的中節(jié)點以及邊節(jié)點，角節(jié)點，由于約束作用不明顯，均不考慮這一影響。 設(shè)節(jié)點核心區(qū)箍筋為 4 肢 Φ10﹫ 100,則 2s 4 7 8 . 5A 1 3 5 0 . 2 m m100? ? ????? j C j j j1 / ( 1 f b h 0 .1 NR E y r sr f A????=1/( 2500 + 310 ＋210)= kN＞ jV = kN 滿足要求。 板的計算： 混凝土 30C ， cf =； tf = N/ 2mm 。采用 HPB235 級鋼筋， yf =210 N/ 2mm 。 b? = 單向板的配筋計算 (1)板的計算跨度和荷載計算 板的計算跨度及荷載： 45 tf / yf =＞ ，取 =% 因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計算板的計算跨度取凈跨： 邊跨： 0l =nl =3300—250/2=3175mm 中間跨： 0l =nl =3300—250=3050mm 屋面：活荷載設(shè)計值 q=2= 恒荷載設(shè)計值： g==樓面：活荷載設(shè)計值： q=2= 恒 荷載設(shè)計值： g=g+q=+= kN/ 2m ） 41 屋面板和樓面板的編號，詳見圖 215。B1 B3B2B1(B 4)B2(B 5)B3(B 6)A1(A 3)A2(A 4)A2(A 4)A3(A 1)A4(A 2) 圖 215 計算簡 圖 (2)計算截面的彎矩設(shè)計值及配筋： 取板的計算寬度為一米，按端支座是固定的五跨等跨連續(xù)板計算，見圖 216。 若板的四個周邊都是與梁連接的，考慮拱作用，將彎矩設(shè)計值降低 20%，其它的彎矩不予降低，采用 HPB235 鋼筋，采用分離式配筋，彎矩及配筋計算見表 228。 圖 216 板布置 圖 表 228 連續(xù)單向板的截面彎矩及配筋計算 截面 樓面 B B2 、 B3 端支座 邊跨跨中 第一內(nèi)支座 中間跨中 中間支座 計算跨度 彎矩系數(shù) 1/16 1/14 1/11 1/16 1/14 彎 矩 sA ( 2mm ) 283 327 381 261 294 配筋 ф8@180 ф8@150 ф8@120 ф8@180 ф8@150 ） 42 實配面積 335 419 279 335 續(xù)表 228 截面 屋面 B B5 、 B6 端支座 邊跨跨中 第一內(nèi)支座 中間跨中 中間支座 計算跨度 彎矩系數(shù) 1/16 1/14 1/11 1/16 1/14 彎 矩 sA ( 2mm ) 338 392 463 316 354 配筋 ф8@150 ф8@120 ф8@100 ф8@150 ф8@120 實配面積 335 419 503 335 419 雙向板的配筋計算 (1)板的計算跨度和荷載計算 屋面： g+q/