框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)-資料下載頁(yè)
2025-06-03 19:13本頁(yè)面
【正文】 （ ） 式中： Vq—— 梁上荷載引起的剪力之和， 21lqVq ? Vm—— 梁端彎矩引起的剪力， l MMVm 右左 ?? 柱軸力 PVN ?? （ ） 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 24 式中：Ｖ —— 梁端剪力； Ｐ —— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 恒載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 18； 活載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 19。 表 318恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 彎距引起的剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 活載作用下： 表 319 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 彎距引起的剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 5 （ ） （ ） （ ） 0 （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 4 （ ） 0 （ ） （ ） （ ） （ ） 3 0 () () 2 0 () () 1 0 () () 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 在 恒載和活載作用下，跨間 maxM 可近似取跨中Ｍ代替 . 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 25 2432481 2222m a x 右左 MMlaqlqlM ?????????? ??? （ ） 式中： 右左 、 MM —— 梁左右端調(diào)幅后的彎矩 跨中 M 若小于 ???????? ??2222 43481161 laqlql應(yīng)取 Ｍ＝ ???????? ??2222 43481161 laqlql 豎向荷載與地震力組合的計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖 11。 MEA MEB MGA MGB AR BR 圖 11 圖中： GBGA MM , —— 重力荷載作用 下梁端彎矩； EBEAMM , —— 水平地震作用下梁的彎矩； BARR, —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端彎矩。 表 320框架梁內(nèi)力組合表 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[ η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 1 2 一層 A M V B 左 M V B 右 M V 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 26 跨間 MAB MBC 三層 A M V B 左 M V B 右 M V 跨間 MAB MBC 五層 A M () V () B 左 M () V () B 右 M () V () 跨間 MAB MBC 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱底和柱頂兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見(jiàn)下表。 表 321 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 27 層次 截面 內(nèi)力 SGk SQk SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 五層 柱頂 M （ ） N （ ） 柱底 M （ ） N （ ） 四層 柱頂 M （ ） N （ ） 柱底 M N （ ） 三層 柱頂 M N （ ） 柱底 M N （ ） 二層 柱頂 M N （ ） 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 28 柱底 M N （ ） 一層 柱頂 M N （ ） 柱底 M N （ ） 表 322橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 γ RE（Σ Mc=η cΣ Mb） γ REN 表 323橫向框架 A 柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc +M lc） /hn ] 1 2 5 () 4 () 3 2 1 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 29 表 324橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk SQk SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + +1.4SQk Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 五層 柱頂 M (） N (） 柱底 M (） N （ ） 四層 柱頂 M () N () 柱底 M N () 三層 柱頂 M N () 柱底 M N () 二層 柱頂 M N () 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 30 柱底 M N () 一層 柱頂 M N () 柱底 M N () 表 325 橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） γ REN 表 326 橫向框架 B 柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 5 （ ） 4 （ ） 3 2 1 212． 24 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 31 梁正截面強(qiáng)度設(shè)計(jì) 梁的正截面受彎承載力設(shè)計(jì) 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。 跨中正彎矩按 T 形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： 支座彎矩： MA= ()= KN m rRE MA= = KN m MB= = KN m rRE MB= = KN m 跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，可求得相應(yīng)剪力 : V= (+ )= 則支座邊緣處 Mmax= = KN m 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)， 翼緣計(jì)算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3=， 梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB400 級(jí)熱扎鋼筋，（ fy=fy， =360N/mm2）， h0=ha=50035= 465mm，因?yàn)? a1fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 1670 120（ 465120/2） = m KN m 屬第一類(lèi) T形截面。 下部跨間截面按單筋 T 形截面計(jì)算： as=M/（ a1fcmbf， h02） = 106/( 1670 4652)= ξ =1 a21? = As=ξ fcmbf， h0/fy= 1670 465/360= mm2 實(shí)配鋼筋 4Ф 20， As=1256 mm2。 ρ =1256/(300 465)=%ρ min=%，滿足要求。 梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度： ξ =fyAs/（ fcmbf， h0） =360 1256/( 1670 465)，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。 考慮兩支座處： 將下部跨間截面的 4Ф 20 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋， 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 32 As， =1256mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 As，即支座 A 上部， as=[M fy， As， (h0a， )]/（ fcmbf， h02） =[ 106360 1256 (46535) ]/（ 300 4652） = ξ =1 a21? =2a， /h0= 可近似取 As=M/[fy（ h0a， ） ]= 106/[360（ 46535） ]= mm2 實(shí)配鋼筋 3Ф 20+2Ф 22， As=1701 mm2。 支座 Bl上部： As=M/fy(h0a， )= 106/[360（ 66535） ]= mm2 實(shí)配鋼筋 3Ф 20+2Ф 22。 ρ =1701/300 465=1%ρ min=%，又 As， / As =1256/1701=， 滿足梁的抗震構(gòu)造要求。 梁斜截面受剪承載力計(jì)算： 驗(yàn)算截面尺寸： = 300 465=V=，截面符合要求
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