【正文】 βhsαbftbh0=1035= βhsαlftlh0=1035= V=≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)= 滿足要求！ 受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍： B+2h0=+2= ab=B+2h0=， al=B+2h0= 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離： cb=(bab+d)/2=(+)/2= cl=(lal+d)/2=(+)/2= 角樁沖跨比：： λb39。39。=a1b/h0=600/1038=，取 λb=； λl39。39。= a1l/h0=600/1038=，取 λl=； 角樁沖切系數(shù)： β1b=(λb+)=(+)= β1l=(λl+)=(+)= [β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhpf th 0=[(+)+(+)]1570=3 Nl=V=≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhpf th 0= 滿足要求！ 承臺配筋計算 30 (1)、承臺底面長向配筋面積 αS1= My/(α1fcbh02)=106/(500010382)= δ1=1(12αS1)=1(12)= γS1=1δ1/2= AS1=My/(γS1h0fy1)=106/(1038360)=3467mm2 最小配筋率： ρ=max(,45ft/fy1)=max(,45)=max(,)=% 梁底需要 配筋： A1=max(AS1, ρbh0)=max(3467,50001038)=10380mm2 承臺底長向實際配筋： AS139。=12763mm2≥A1=10380mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 αS2= Mx/(α2fcbh02)=106/(500010382)= δ2=1(12αS2)=1(12)= γS2=1δ2/2= AS2=Mx/(γS2h0fy1)=106/(1038360)=3467mm2 最小配筋率： ρ=max(,45ft/fy1)=max(,45)=max(,)=% 梁底需要配筋： A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,50001038)=10380mm2 承臺底短向實際配筋： AS239。=12763mm2≥A2=10380mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋： AS339。=12763mm2≥39。=12763=6382mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋： AS439。=12763mm2≥39。=12763=6382mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向 Φ10@500。 六、配筋示意圖 31 承臺配筋圖 樁配筋圖 塔機附著驗算計算書 計算依 據(jù)： 《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》 JGJ/T1872021 《鋼結構設計規(guī)范》 GB500172021 一、塔機附著桿參數(shù) 塔機型號 TC5610 塔身桁架結構類型 方鋼管 塔機計算高度 H(m) 128 塔身寬度 B(m) 起重臂長度 l1(m) 56 平衡臂長度 l2(m) 起重臂與平衡臂截面計算高度 h(m) 工作狀態(tài)時回轉慣性力產(chǎn)生的扭矩標準值 Tk1(kNm) 工作狀態(tài)傾覆力矩標準值 Mk(kNm) 270 非工作狀態(tài)傾覆 力矩標準值Mk39。(kN*m) 32 附著桿數(shù) 三桿附著 附墻桿類型 Ⅲ 類 附墻桿截面類型 鋼管 附墻桿鋼管規(guī)格 (mm) Φ21910 塔身錨固環(huán)邊長 C(m) 二、風荷載及附著參數(shù) 附著次數(shù) N 6 附著點 1到塔機的橫向距離 a1(m) 點 1到塔機的豎向距離 b1(m) 附著點 2到塔機的橫向距離 a2(m) 點 2到塔機的豎向距離 b2(m) 附著點 3到塔機的橫向距離 a3(m) 點 3到塔機的豎向距離 b3(m) 工作狀態(tài)基本風 壓 ω0(kN/m2) 非工作狀態(tài)基本風壓 ω039。(kN/m2) 塔身前后片桁架的平均充實率 α0 第 N次附著 附著點高度 h1(m) 附著點凈高h01(m) 風壓等效高度變化系數(shù) μz 工作狀態(tài)風荷載體型系數(shù) μs 非工作狀態(tài)風荷載體型系數(shù)μs39。 工作狀態(tài)風振系數(shù) βz 非工作狀態(tài)風振系數(shù) βz39。 工作狀態(tài)風壓等效均布線荷載標準值 qsk 非工作狀態(tài)風壓等效均布線荷載標準值 qsk39。 第 1次附著 26 26 第 2次附著 41 15 第 3次附著 57 16 第 4次附著 72 15 第 5次附著 88 16 第 6次附著 103 15 懸臂端 128 25 附圖如下 : 33 塔機附著立面圖 三、工作狀態(tài)下附墻桿內力計算 在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值 qk qk=== 扭矩組合標準值 Tk 由風荷載產(chǎn)生的扭矩標準值 Tk2 Tk2=1/2qkl121/2qkl22=1/25621/2=m 集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數(shù)取 ） Tk=(Tk1+ Tk2)=(+)=m 附著支座反力計算 34 計算簡圖 剪力圖 得： RE= 在工作狀態(tài)下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座 7處錨固環(huán)截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。 附墻桿內力計算 支 座 7處錨固環(huán)的截面扭矩 Tk（考慮塔機產(chǎn)生的扭矩由支座 7處的附墻桿承擔） ,水平內力 Nw==。 計算簡圖： 35 塔機附著示意圖 塔機附著平面圖 α1=arctan(b1/a1)=176。 α2=arctan(b2/a2)=176。 36 α3=arctan(b3/a3)=176。 β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=176。 β2=arctan((b2+c/2)/(a2c/2))=176。 β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=176。 各桿件軸力計算： ΣMO=0 T1sin(α1β1)(b1+c/2)/sinβ1T2sin(α2β2)(b2+c/2)/sinβ2T3sin(α3β3)(b3+c/2)/sinβ3+Tk=0 ΣMg=0 T1sinα1c+T2sinα2c Nwcosζc/2Nwsinζc/2+Tk=0 ΣMh=0 T3sinα3c Nwsinζc/2+Nwcosζc/2Tk=0 （ 1） ζ由 0～ 360176。循環(huán)，當 Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力 T1=， T2=0kN， T3= 最大軸壓力 T1=， T2=， T3=0kN （ 2） ζ由 0～ 360176。循環(huán)，當 Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力 T1=， T2=， T3=0kN 最大軸壓力 T1=， T2=0kN， T3= 四、非工作狀態(tài)下附墻桿內力計算 此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產(chǎn)生的扭轉力矩。 附著支座反力計算 計算簡圖 37 剪力圖 得： RE= 附墻桿內力計算 支座 7處錨固環(huán)的水平內力 Nw=RE=。 根據(jù)工作狀態(tài)方程組 Tk=0， ζ由 0～ 360176。循環(huán)，求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力 T1=， T2=， T3= 最大軸壓力 T1=， T2=， T3= 五、附墻桿強度驗算 附墻桿鋼管規(guī)格 (mm) Φ21910 附墻桿截面面積 A(mm2) 附墻桿截面回轉半徑 i(mm) 附墻桿強度設計值 [f](N/mm2) 215 桿件軸心受拉強度驗算 σ=N/A=470345/=≤[f]=215N/mm2 滿足要求！ 桿件軸心受壓強度驗算 附墻 桿 1長細比： λ1=L0/i=(a12+b12)(21002+38002)≤[λ]=100，查規(guī)范表得： φ1= 滿足要求！ 附墻桿 2長細比： λ2=L0/i=(a22+b22)(26002+38002)≤[λ]=100，查規(guī)范表得： φ2= 滿足要求！ 附墻桿 3長細比： λ3=L0/i=(a32+b32)(21002+38002)≤[λ]=100，查規(guī)范表得： φ3= 滿足要求！ 38 附墻桿 1軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)： σ1＝ N1/(φ1A)=111233/()=≤[f]=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿 2軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)： σ2＝ N2/(φ2A)=426886/()=≤[f]=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿 3軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)： σ3＝ N3/(φ3A)=470345/()=≤[f]=215N/mm2 滿足要求！ 湖南萬壽建設有限公司 八方小區(qū)二期 C區(qū)建安工程（二標段）項目經(jīng)理部 二○一四年六月二十二日