【正文】 (2bh)=3179。6879/(2179。2179。424)= N/mm2 25 第二層龍骨 (主楞 )抗剪強度 τ=＜ fv=,滿足要求。 3)撓度驗算 撓度系數(shù) Kυ =， P， =179。179。900=3488N= N υ max=Kυ P， L3/(100EI)=179。3488179。900 3/(100179。206000179。215600)= mm [υ ]=900/250= 第二層龍骨 (主楞 )撓度 υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。 (1)荷載計算 傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數(shù)為 每根鋼管承載 NQK1=179。179。1000=17995N 每根鋼管承載活荷載 ():NQK2=179。179。1179。1000=810N 每根鋼管承載荷載 NQK=NQK1＋ NQK1=17995+810=18805N 鋼管重量 ,立桿重量 =179。0 .0326179。1000=142N 水平拉桿 4層 ,拉桿重量 =4179。(+)179。179。1000=235N 扣件單位重量 ,扣件重量 =4179。=58N 支架重量 NGk=立桿重量 +水平拉桿重量 +扣件重量 =142+235+58=435N 鋼管軸向力 N=+NQK=179。435+18805=19327N (2)鋼管立桿長細比驗算 L0=h==,鋼管的 i=,λ=L 0/i=鋼管桿件長細比 ＜ ,滿足要求。 (3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 =,P=N/( A)=19327/(179。 )=鋼管立桿穩(wěn)定性 ＜ 205N/mm2,滿足要求。 26 鋼管腳手架立桿設(shè)配套底座 100179。100mm, 支承面為混凝土樓板（按 C15考慮） ,樓板厚 =120mm,上部荷載為： F=19327/1000= （ 1）支承面受沖切承載力驗算 β S=,ft=,hO=12020=100mm,η= ＋ σ pc,m=0N/mm2,Um=2179。(100+100)+2179。(100+100)=800mm,β h=1 ( h ft＋ pc,m)ηU mhO=[(179。1179。+179。0)179。179。800179。100]/1000= 受沖切承載力 ＞ F=,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(+2179。)179。(179。3)= 2,Al=179。= 2 β l=(Ab/Al)=,fcc=179。7200=6120kN/m 2,ω= ωβ lfccAl=179。3179。6120179。= 支承面局部受壓承載力 ＞ Fa=,滿足要求。 底模樓模板 18mm,第一層龍骨 (次楞 )采用單枋 b=45mm， h=90mm,間距 300mm；第二層龍骨 (主楞 )采用雙鋼管Φ 48179。 ， A=424mm2；鋼管橫向間距 900mm,鋼管縱向間距 900mm,立桿步距。 在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可 頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。 在外側(cè)周圈應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；中間在縱橫向應(yīng)每隔 10m左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為 46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，夾角宜為 45176。 60176。 。 27 28 500179。 800mm 梁、 300mm 厚樓面 米高模板支撐計算書 1．計算參數(shù) 結(jié)構(gòu)樓板厚 300mm， 梁寬 b=500mm，梁高 h=800mm，層高 ，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度 18mm， 側(cè)模厚度 18mm；梁邊至板支撐的距離 ； 板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量 E=9000N/mm2，抗彎強度 fm=，抗剪強度 fv=；支撐采用兩根扣件式鋼管支撐，橫向間距 600mm，縱向間距 900mm，支架立桿的步距 h=；鋼管直徑 48mm，壁厚 ，截面積 ，回轉(zhuǎn)半徑 i=；鋼管重量 。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度 f=,抗剪強度 fv=。 2．梁底模驗算 （ 1）梁底模及支架荷載計算 荷載類型 標(biāo)準值 單位 梁寬 (m) 梁高 (m) 系數(shù) 設(shè)計值 ①
側(cè)模自重 kN/m2 179。(0. 50 + ) 179。 = kN/m ②砼自重 kN/m3 179。 0. 50 179。 179。 = kN/m ③鋼筋荷載 kN/m3 179。 0. 50 179。 179。 = kN/m ④振搗砼荷載 kN/m2 179。 179。 = kN/m 梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 (①＋②＋③ )/ q2 = kN/m （ 2）底模板驗算 第一層龍骨 (次楞 )間距 L=200mm，計算跨數(shù) 5跨；底模厚度 h=18mm，板模寬度 b=500mm。 W=bh2/6=500179。18 2/6=21600mm3， I=bh3/12=500179。 183/12=194400mm4。 1）抗彎強度驗算 彎矩系數(shù) KM=,Mmax=KMq1L2 =179。179。200 2=47628N178。mm= 178。m 29 σ =Mmax/W=47628/21600= 梁底?？箯潖姸圈?=＜ fm=,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 剪力系數(shù) KV=,Vmax=KVq1L=179。179。200=1374N τ =3Vmax/(2bh)=3179。1374/(2179。400179。18)= N/mm2 梁底?？辜魪姸圈?=＜ fv=,滿足要求。 3）撓度驗算 撓度系數(shù) Kυ =,q2=υ max=Kυ q2L4/(100EI)=179。179。200 4/(100179。6000179。194400)= mm [υ ]=L/250=200/250= 梁底模撓度υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 內(nèi)力圖如下圖 （ 3）第一層龍骨 (次楞 )驗算 鋼管橫向間距 L=600mm ， C=400mm、γ =400/600=。 第一層龍骨 (次楞 )采用木枋 b=45mm， h=90mm； W=bh2/6=45179。90 2/6=60750mm3 I=bh3/12=45179。90 3/12=2733750mm4。 1）抗彎強度驗算 a 、梁傳荷載計算 q=q1179。第一層龍骨 (次楞 )間距 /梁寬 =179。200/400= kN/m Mq=qcL(2γ)/8=179。400/1000179。600/1000179。(2 )/8=178。m 30 b 、板傳荷載計算 P 板重量 =179。( 板 厚 度 179。25 ＋ 模 板 重 ) ＋ 179。 活載=179。 (179。25+)+179。=板傳遞到第一層龍骨的荷載 P=450/1000179。200/1000179。= a =179。(L c)=179。(600 400)=100mm， Mp=P179。a=179。=178。m Mmax=Mq＋ Mp=(+)179。10 6=370000N178。mm σ =Mmax/W=370000/60750=第一層龍骨 (次楞 )抗彎強度 σ=＜ fm=,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 Vmax=179。q179。 梁寬＋ P=179。179。400/1000+= τ =3Vmax/(2bh)=3179。179。1000/(2179。45179。90)= N/mm2 第一層龍骨 (次楞 )抗剪強度 τ=＜ fv=,滿足要求。 3）撓度驗算 q’ =q2179。 第一層龍骨 (次楞 )間距 /梁寬 =179。200/400= N/mm υ q=q39。cL3179。(8 4γ 2＋ γ 3)/(384EI) =179。400179。600 3179。(8 4 179。 2+)/(384179。9000179。2733750)= υ p=PaL2179。(3 4179。(a/L) 2)/(24EI) =179。1000179。100179。600 2179。(3 4179。 2)/(24179。9000179。2733750)= υ max=υ q＋ υ p=+= [υ ]=L/250=600/250= 第一層龍骨 (次楞 )撓度 υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 內(nèi)力圖如下圖 （ 4）第二層龍骨 (主楞 )驗算 鋼管縱向間距 900mm，計算跨數(shù) 5跨；第二層龍骨 (主楞 )采用雙鋼管，Φ 48179。 31 W=， I= ， A= 1） 抗彎強度驗算 P=V=1/2179。q179。 梁寬＋ P=179。179。400/1000+=2561N= 彎矩系數(shù) KM=,Mmax=KmPL=179。179。1000179。900=1098000N178。mm σ =Mmax/W=1098000/8980=第二層龍骨 (主楞 )抗彎強度 σ=＜ f=,滿足要求。 2）抗剪強度驗算 剪力系數(shù) KV=,Vmax=KVP=179。= kN τ =3Vmax/(2bh)=3179。179。1000 /(2179。2179。)= N/mm2 第二層龍骨 (主楞 )抗剪強度 τ=＜ fv=,滿足要求。 3）撓度強度驗算 撓度系數(shù) Kυ =， P39。=V=1/2179。q179。 梁寬＋ P 板傳 =179。179。400/1000+= υ max= Kυ P’ L3/(100EI)=179。179。1000179。900 3/(100179。206000179。215600)= mm [υ ]=L/250=900/250= 第二層龍骨 (主楞 )撓度 υ max=＜ [υ]=, 滿足要求。 內(nèi)力圖如下圖 (1)荷載計算 傳至每根鋼管立柱最大支座力 NQK1=13045N 每根鋼管承載活荷載 ():NQK2=179。179。179。1000=756N 每根鋼管承載荷載 NQK=NQK1＋ NQK1=13045+756=13801N 鋼管 重量 ,立桿重量 =179。179。1000=130N 水平拉桿 3層 ,拉桿重量 =3179。179。=147N 32 扣件單位重量 ,扣件重量 =179。3=44N 支架重量 NGk=立桿重量 +水平拉桿重量 +扣件重量 =130+147+44=321N 鋼管軸向力 N=+NQK=179。321+13801=14186N (2)鋼管立桿長細比驗算 L0=h=,鋼管的 i=,λ=L 0/i=鋼管立桿長細比 ＜ 150,滿足要求。 (3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 =,P=N/( A)=14186/(179。 )=鋼管立桿穩(wěn)定性計算 ＜ ,滿足要求。 鋼管立桿設(shè)配套底座 100179。100mm, 支承面為（按 C15考慮）混凝土樓板 ,樓板厚 =120mm,上部荷載為： F= （ 1）支承面受沖切承載力驗算 β S=,ft=,hO=12015=105mm,η= ＋ σ pc,m=0N/mm2,Um=2179。(100+105)+2179。(100+105)=820mm,β h= ( h ft＋ pc,m)ηU mhO=[(179。1179。+179。0)179。179。820179。105]/1000= 鋼管支承面受沖切承載力 ＞ ,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(+2179。)179。(179。3)= 2,Al=179。= 2 β l=(Ab/Al)=,fcc=179。7200=6120kN/m 2,ω= ωβ lfccAl=179。3179。6120179。= 支承面局部受壓承載力 F=＞ ,滿足要求。 （ 1）荷載計算 1）新澆砼的側(cè)壓力 F1 = 179。 200/(T+15)β 1 β 2V1/2 =179。179。179。179。179。 =(γ= β 1= β 2= V= T=℃) F2=γ H=24179。 梁高 =24179。=F F2兩者取小值 F=，有效壓頭高度 =F/γ =。 2)荷載計算 荷載類型 標(biāo)準值 單位 分項系數(shù) 設(shè)計值 單位 ①新澆混凝土的側(cè)壓力 F kN/m2 γ G= kN/m2 ②振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 Q2K kN/m2 γ Q= kN/m2 梁側(cè)模和側(cè)肋強度荷載組合① +② kN/m2 梁底模和側(cè)肋撓度驗算計算荷載① / kN/m2 （ 2）側(cè)模板強度驗算 取豎肋間距 L=200mm，計算跨數(shù) 5跨；木模板厚度 h=18mm W=bh2/6=400179。18 2/6=21600mm3， I=bh3/12=400179。18 3/12=194400mm4。 1）抗彎強度驗算 彎矩系數(shù) KM=,q=179。(800 400)/1000= 33 Mmax=