【正文】 通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 17 取 hs= （ 4） 砂墊層寬度 B計算： 根據(jù) B≥ 2hstan? +L 得砂墊層寬度 B≥ 2**+= 取 B= 根據(jù)計算，各參數(shù)取值匯總?cè)缦拢? 表 JB07沉井墊層參數(shù)取值表（單位： m） 參數(shù) 井號 砂墊層 素砼墊層 厚度 寬度 厚度 寬度 JB07 JB08 砂層和混凝土墊層計算 G0=G/ L 刃 =(*10)/（ +29*） = KN/m G 施 = KN/m P=85KPa （ 1） 素混凝土墊層厚度 h 計算： 根據(jù)公 式： R≥ (G0+G 施 )/L 得： h≥ [(G0+ G 施 )/R(b+n)]/2=[(+)/160(+)]/2= 取 h= （ 2） 素混凝土寬度 L 計算： L=2b1+b+n=2h+b+n=+= 取 L= （ 3） 砂墊層厚度 hs計算： 根據(jù)公式： P≥ [（ G0+G 施 +G 砼 ） /(2hstan? +L)]+rshs 得 85=[（ ++**） /(2hs*+)]+15hs hs= 取 hs= （ 4） 砂墊層寬度 B計算： 根據(jù) B≥ 2hstan? +L 得砂墊層寬度 B≥ 2**+= 取 B= 根據(jù)計算，各參數(shù)取值匯總?cè)缦拢? 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 18 表 JB08沉井墊層參數(shù)取值表（單位： m） 參數(shù) 井號 砂墊層 素砼墊層 厚度 寬度 厚度 寬度 JB08 JB09 砂層和混凝土墊層計算 G0=G/ L 刃 +底梁 =(*10)/（ +29*） = KN/m G 施 = KN/m P=85KPa(修正后地基承載力 ) （ 1） 素混凝土墊層厚度 h 計算： 根據(jù)公式： R≥ (G0+ G 施 )/L 得： h≥ [(G0+ G 施 )/R(b+n)]/2=[(+)/160(+)]/2= 根據(jù)規(guī)范《沉井與氣壓沉箱施工技術規(guī)程》取 h= （ 2） 素混凝土寬度 L 計算： L=2b1+b+n=2h+b+n=+= 取 L= （ 3） 砂 墊層厚度 hs計算： 根據(jù)公式： P≥ [（ G0+G 施 +G 砼 ） /(2hstan? +L)]+rshs 得 85≥ [（ ++**） /(2hs*+)]+15hs hs≥ 取 hs= （ 4） 砂墊層寬度 B計算： 根據(jù) B≥ 2hstan? +L 得砂墊層寬度 B≥ 2**+= 取 B= 根據(jù)計算，各參數(shù)取值匯總?cè)缦拢? 表 JB09沉井墊層參數(shù)取值表（單位： m） 參數(shù) 井號 砂墊層 素砼墊層 厚度 寬度 厚度 寬度 JB09 JB10 砂層和混凝土墊層計算 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 19 G0=G/L 刃 =(*10)/ = KN/m G 施 = KN/m P=85KPa （ 1） 素混凝土墊層厚度 h 計算： 根據(jù)公式： R≥ (G0+G 施 )/L 得： h≥ [(G0+ G 施 )/R(b+n)]/2=[(+)/160(+)]/2= 取 h= （ 2） 素混凝土寬度 L 計算： L=2b1+b+n=2h+b+n=+= 取 L= （ 3） 砂墊層厚度 hs計算： 根據(jù)公式： P≥ [（ G0+G 施 +G 砼 ） /(2hstan? +L)]+rshs 得 85≥ [（ ++**） /(2hs*+)]+15hs hs≥ 取 hs= （ 4） 砂墊層寬度 B計算： 根據(jù) B≥ 2hstan? +L 得砂墊層寬度 B≥ 2**+= 取 B= 根據(jù)計算，各參數(shù)取值匯總?cè)缦拢? 表 JB10沉井墊層參數(shù)取值表（單位： m） 參數(shù) 井號 砂墊層 素砼墊層 厚度 寬度 厚度 寬度 JB10 JB11 砂層和混凝土墊層計算 G0=G/ L 刃 +底梁 =(*10)/（ +29*） =G 施 = KN/m P=85KPa （ 1） 素混凝土墊層厚度 h 計算 ： 根據(jù)公式： R≥ (G0+ G 施 )/L 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 20 得： h≥ [(G0+ G 施 )/R(b+n)]/2=[(+)/160(+)]/2= 根據(jù)規(guī)范《沉井與氣壓沉箱施工技術規(guī)程》取 h= （ 2） 素混凝土寬度 L 計算： L≥ 2b1+b+n=2h+b+n=+= 取 L= （ 3） 砂墊層厚度 hs計算： 根據(jù)公式： P≥ [（ G0+G 施 +G 砼 ） /(2hstan? +L)]+rshs 得 85=[（ ++**） /(2hs*+)]+15hs hs= 取 hs= （ 4） 砂墊層寬度 B計算： 根據(jù) B≥ 2hstan? +L 得砂墊層寬度 B≥ 2**+= 取 B=3m 根據(jù)計算，各參數(shù)取值匯總?cè)缦拢? 表 JB11沉井墊層參數(shù)取值表（單位： m） 參數(shù) 井號 砂墊層 素砼墊層 厚度 寬度 厚度 寬度 JB11 各井位下 沉驗算 JB04井下沉驗算 第一次下沉系數(shù)計算 沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越③ 1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 、 ⑥ 12 粉質(zhì)粘土 ；參考地質(zhì)勘查報告，沉井外壁與土體間的單位摩阻力在③ 1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為 12 kPa，⑥ 12 粉質(zhì)粘土層 20kPa，第一次下沉深度為 ，得加權平均單位摩阻力標準值 f=（ +） /= kPa；下沉時刅腳全部插入土中，下沉系數(shù)應滿足 ~； （ 1）采取刃腳切土下沉時，下沉系數(shù)應按下式計算： 21stk RRTFGftk ?? ?? 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 21 式中 stk — 下沉系數(shù)。 kG — 自重標準值（包括外加助沉重量的標準值）（ ）。 Tf— 土與側(cè)壁的總摩阻力 Tf=UA= （ ） = U— 側(cè)壁外圍周長 () A— 單位周長的摩阻力（ KN/m）， A=f（ ） H— 為入土深度（ ） f— 多層土的加權平均單位摩阻力標準值（取 kPa）， tF — 下沉過程中地下水的浮托力（ kN），采取排水下沉時取 0，氣壓沉箱接 高時取氣壓浮托力標準值。 1R — 刃腳踏面及斜面下土的極限承載力（ kN），可按dRnUR )2b(1 ??式計算。 R1=(+)x210= dR — 地基土承載力極限值（ kPa）。 2R — 隔墻和底梁下土的極限承載力（ kN），可按式 dRARAR 2d12 ?? 式計算。 R2=29x1x210=6090KN 1A — 隔墻支承面積（ 2m ）。 2A — 底梁支撐面積（ 2m ）。 21stk RRTFGftk ?? ?? =（ +*） /（ ++6090） = 遠遠小于沉井下沉施工要求的 ~ 靠自重下沉深度計算，取下沉系數(shù) stk =： 由公式： 21stk RRTFGftk ?? ?? =（ +*） /（ Tf++29x210） 得 H= 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 22 故沉井下沉 后需采用助沉措施，助沉措 施擬采用井內(nèi)土體開挖排水下沉。 (2)此時靠自重下沉深度的計算：，取下沉系數(shù) stk =： 由公式： 21stk RRTFGftk ?? ?? =（ +*） /（ ++0） 得 H= 由此可見 JB04沉井在第一次下沉時首先靠自重下沉 ，然后掏取底梁下土方下沉，最后適當掏取底梁與刃腳下土方下沉到位。 （ 3） 沉井下沉經(jīng)過軟弱土層時穩(wěn)定性計算 沉井下沉過程中經(jīng)過③ 1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，現(xiàn)取對其進行沉井穩(wěn)定性驗算 21stk RRTFGftk ?? ?? 根據(jù)得 =（ +*） /（ （ ） ++29x170） =＜ 1 故，沉井在自重下能夠穩(wěn)定。 （ 4）沉井接高穩(wěn)定性驗算 ,需 kc≤ ： 沉井第一次下沉結(jié)束后，向井內(nèi)分層回填黃土，使沉井部分刃腳埋置于黃土內(nèi)，增加刃腳踏面的承載面積的同時提 高刃腳下土體極限抗承載力； 由地勘報告可知， JB04 地下水位標高為 + tfk FRRT G ????211ck Gk1=*10+*= Tf=UA=（ ） = R1=(+)x210= R2=29x1x210=6090KN Ft=ρ gV 排 == Kc=＜ 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 23 滿足要 求。 第二次下沉系數(shù)計算 沉井第二次下沉采用不排水下沉，井內(nèi)加水至 +，沉井下沉穿越③ 1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 、 ⑥ 12 粉質(zhì)粘土， ⑥ 3 粉質(zhì)粘土夾粉性土 ；參考地質(zhì)勘查報告，沉井外壁與土體間的單位摩阻力在③ 1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為 12 kPa，⑥ 12粉質(zhì)粘土層 20kPa，⑥ 3粉質(zhì)粘土夾粉性土層 16 kPa，第二次下沉深度為 ，得加權平均單位摩阻力標準值 f=（ ++） /= kPa；下沉時刅腳全部插入土中，下沉系數(shù)應滿足 ~； （ 1）采取刃腳切土下沉時，下沉系數(shù)應按下式計算： 21 2stk RRTFGftk ?? ?? 式中 stk — 下沉系數(shù)。 kG — 自重標準值（包括外加助沉重量的標準值）。 Tf— 土與側(cè)壁的總摩阻力 Tf=UA=（ ） = U— 側(cè)壁外圍周長 () A— 單位周長的摩阻力（ KN/m）， A=f（ ） H— 為入土深度（ ） f— 多層土的加權平均單位摩阻力標準值（取 ）， tF — 下沉過程中地下水的浮托力（ kN），采取不排水下沉時取。 tF =ρ gV 排 =1000x10x（ +） = 1R — 刃腳踏面及斜面下土的極限承載力（ kN），可按dRnUR )2b(1 ??式計算。 R1=(+)x200=10676KN dR — 地基土承載力極限值（ kPa）。 2R — 隔墻和底梁 下土的極限承載力（ kN），可按式 dRARAR 2d12 ?? 式計算。 R2=29x1x200=5800KN 1A — 隔墻支承面積（ 2m ）。 2A — 底梁支撐面積（ 2m ）。 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標 沉井 專項施工 方案 24 21stk RRTFGftk ?? ?? =（ +*） /（ +10676+5800） = 遠遠小于沉井下沉施工要求的 ~ （ 2）考慮浮力為 0時，靠自重下沉深度計算，取下沉系數(shù) stk =： 由公式： 21stk RRTFGftk ?? ?? =（ +*） /（ Tf+10676+5800） H= （ 3）采取掏刃腳下沉時，下沉系數(shù)為： ftkT FG ??stk =（ +*） /（ ） = 綜合（ 2）（ 3）的計算情況，擬采用適當降低沉井內(nèi)的水位，首先靠沉井自重下沉，然后再采取掏刃腳下沉。 JB05井下沉驗算 第一次下沉系數(shù)計算 沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越③ 1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 、 ⑥ 11 粉質(zhì)粘土 ；參考地質(zhì)勘查報告，沉井外壁與土體間的單位摩阻力在③ 1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為 12 kPa，⑥ 11 粉質(zhì)粘土層 23kPa，第一次下沉深度為 ，得加權平均單位摩阻力標準值 f=（ +） /=；下沉時刅腳全部插入土中，下沉系數(shù)應滿足 ~； （ 1）采取刃腳切土下沉時，下沉系數(shù)應按下式計算： 21stk RRTFGftk ?? ?? 式中 stk — 下沉系數(shù)。 kG — 自重標準值（包括外加助沉重量的標準值）（ 5785kN）。 黃浦江上游水源地連通管工程 C3 標