【正文】 撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 : 其中γ 混凝土的重力密度，取 t新澆 混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入 0時(shí)系統(tǒng)按 200/(T+15)計(jì)算，得 ； T混凝土的入模溫度，取 ℃； V混凝土的澆筑速度，取 ； H模板計(jì)算高度，取 ； β 1外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力 F； 分別為 、 ，取較小值 。 三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其 抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小 ,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 40 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 其中，σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； M面板的最大彎距 ()； W面板的凈截面抵抗矩， W=60179。 179。 [f]面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中， q作用在模板上的側(cè)壓力，包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 :q1=179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 :q2=179。 179。 2179。 =q=q1+q2=+=； 計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ):l=600mm； 面板的最大彎距 M=179。 179。 =179。 ； 經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 :σ =179。 104/179。 104=；:[f]=13N/mm2； 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 :q=179。 =美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 41 l計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ):l=600mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 :E=9500N/mm2； I面板的截面慣性矩 :I=60179。 179。 179。 面板的最大撓度計(jì)算值 :ω =179。 179。 6004/(100179。 9500179。 179。105)=； 面板的最大容許撓度值 :[ω ]=600/250=； 面板的最大撓度計(jì)算值ω = [ω ]=，滿足要求！ 四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算 內(nèi)楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 截面類型為矩形，寬度： 60mm，高度： 80mm； 內(nèi)鋼楞截面抵抗矩 W=； 內(nèi)鋼楞截面慣性矩 I=； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 （ 1） .內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : 其中，σ 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； M內(nèi)楞的最大彎距 ()； W內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 42 [f]內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。 按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載， q=(179。 179。 +179。 2179。 )179。600/1000/=內(nèi)楞計(jì)算跨度 (外楞間距 ):l=600mm； 內(nèi)楞的最大彎距 :M=179。 179。 6002=179。 ； 經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ =179。 104/179。104=； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 :[f]=； 內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ =[f]=，滿足要求！ （ 2） .內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 E面板材質(zhì)的彈性模量： ； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q=179。 600/1000/2=； l計(jì)算跨度 (外楞間距 )： l=600mm； I木楞的截面慣性矩： I=179。 106N/mm2； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 :ω =179。 179。 6004/(100179。 179。 179。106)= 內(nèi)楞的最大容許撓度值 :[ω ]=600/250=； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω =[ω ]=，滿足要求！ 外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，外龍骨采用木楞，截面類型為：矩形，寬度： 60mm，高度： 80mm； 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 43 W=； I=； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 （ 1） .外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中σ 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) M外楞的最大彎距 ()； W外楞的凈截面抵抗矩； [f]外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。 最大彎矩 M按下式計(jì)算： 其中，作用在外楞的荷載 :P=(179。 179。 +179。 2179。 )179。 600/1000179。 600/1000/= 外楞計(jì)算跨度 (對(duì)拉螺栓豎向間距 ):l=600mm； 外楞的最大彎距： M=179。 179。 600=179。 經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 :σ =179。 104/179。 104=； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 :[f]=； 外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ =[f]=，滿足要求！ （ 2） .外楞的撓度驗(yàn)算 其中 E外楞的彈性模量，其值為 ； 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 44 p作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： p=179。 600/1000179。600/1000/2=； l計(jì)算跨度 (拉螺栓間距 )： l=600mm； I木楞的截面慣性矩： I=179。 106mm4； 外楞的最大撓度計(jì)算 值 :ω =179。 179。 103179。 6003/(100179。 179。179。 106)= 外楞的最大容許撓度值 :[ω ]=； 外楞的最大撓度計(jì)算值ω =[ω ]=，滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下 : 其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 ； 查表得： 穿梁螺栓的直徑 :M12mm； 穿梁螺栓有效直徑 :； 穿梁螺栓有 效面積 :A=； 穿梁螺栓所受的最大拉力 :N=179。 600/1000179。 600/1000179。 2=。 穿梁螺栓最大容許拉力值 :[N]=179。 ； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=[N]=，滿足要求！ 六、梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的單跨連續(xù)梁計(jì)算。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自 重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 45 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=179。 104mm3； I=179。 105mm4； 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中，σ 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； M計(jì)算的最大彎矩 ()； l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ):l=； q作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值： q1:179。（ 24+）179。 179。 179。 =模板結(jié)構(gòu)自重荷載： q2:179。 179。 179。 =； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值： q3:179。 2179。 179。 =； q=q1+q2+q3=++=； 跨中彎矩計(jì)算公式如下 : Mmax=179。 179。 =； σ =179。 106/179。 104=； 梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 46 根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 最大撓度計(jì)算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 : q=（ (24+)179。 +）179。 =l=(21)=； E面板的彈性模量 :E=9500N/mm2； 面板的最大允許撓度值 :[ω ]=； 面板的最大撓度計(jì)算值 :ω =179。 179。 (100179。 9500179。 179。105)=； 面板的最大撓度計(jì)算值 :ω =值 :[ω ]=，滿足要求！ 七、梁底支撐的計(jì)算 本工程梁底支撐采用方木。 強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1=(24+)179。 179。 (())=(2)模板的 自重線荷載 (kN/m)： q2=179。 (())179。 (2179。 +)/=(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1=(+2)179。 (())=； 靜荷載設(shè)計(jì)值 q=179。 +179。 =； 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 47 活荷載設(shè)計(jì)值 P=179。 =； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖 方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣 性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=； I=； 方木強(qiáng)度驗(yàn)算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 線荷載設(shè)計(jì)值 q=+=； 最大彎距 M==179。 179。 179。 =； 最大應(yīng)力σ =M/W=179。 106/=； 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=16N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 ,滿足要求 ! 方 木抗剪驗(yàn)算： 最大剪力的計(jì)算公式如下 : 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : 其中最大剪力 :V=179。 179。 =； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ =3179。 (2179。 60179。 80)=方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ ]=； 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 48 方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 ,滿足要求 ! 方木撓度驗(yàn)算 : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下 : q=+=； 方木最大撓度計(jì)算值ω =179。 179。 (100179。 10000179。 179。104)= 方木的最大允許撓度 [ω ]=179。 1000/250=； 方木的最大撓度計(jì)算值ω = [ω ]=，滿足要求！ 承插式盤扣 鋼管 架 的強(qiáng)度驗(yàn)算 支撐 架 按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下 荷載計(jì)算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m2)： q1=(24+)179。 =； (2)模板的自重 (kN/m2)： q2=； (3)活 荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN/m2)： q3=(+2)=； q=179。 (+)+179。 =； 梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為 a，梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為 N。 當(dāng) n=2時(shí)： 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 49 當(dāng) n＞ 2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖 (kN) 支撐鋼管變形圖 () 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 50 承插式盤扣支撐架 彎矩圖 () 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到： 支座反力 RA=RB=； 最大彎矩 Mmax=； 最大撓度計(jì)算值 Vmax=； 支撐 架 的最大應(yīng)力σ =179。 106/=支撐 架 的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=； 支撐 架 的最大應(yīng)力計(jì)算值 ,滿足要求 ! 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 51 第六章、 局部高支模計(jì)算書(shū) 梁模板 (扣件鋼管架 )計(jì)算書(shū) 高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1302021）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50010202《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制。 因本工程梁支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》 2021（ 3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。 梁段 :KL16(1)。 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):； 梁截面高度 D(m): 混凝土板厚度 (mm):； 立桿梁跨 度方向間距 La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 a(m):； 立桿步距 h(m):； 美麗五區(qū) 1 標(biāo)北區(qū)項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu) 模板 施工 專項(xiàng)施工方案 52 梁支撐架搭設(shè)高度 H